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Umax=0.667q1l14/（100EI）

其中线荷载设计值：

q1=F2×

0.2=11.48×

0.2=2.296kN/m

按面板的抗弯承载力要求：

Mmax=0.1q1l12=[fww]=1/6fwbh2

0.1×

2.296×

l12=1/6fwbh2l1=[（1/6×

13×

200×

122）/（0.1×

2.296）]0.5=521.4mm

按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250

Umax=0.677q1l14/（100EI）=l2/250

I2=[100×

9.5×

103×

1/12×

123/（0.677×

250×

2.296）]1/3

l2=413mm

取按抗弯承载力，刚度要求计算的小值，l2=413mm,施工次龙骨间距取200mm。

3.用φ48×

3.5扣件脚手架管，间距最大为900mm，最下一层水平拉杆距地300mm，中间水平拉杆间距900mm，支撑杆有效面积A=489mm2（内R=41mm）

3.1抗压强度验算

N=11.48×

1.0×

1.0=11.48kN

[N]=Af=489×

205=100kN>

11.48kN

故满足要求

3.2稳定性验算（参照《建筑施工钢管扣件式脚手架安全技术规范》JGJ130-2001）

由于为内支撑架不考虑风荷载作用，立杆稳定公式为：

N/φA<

f

l0=1.8+0.1=1.9m

查表得i=15.8mm

故λ=l0/i=1.9×

103/15.8=120.25

由此查表得φ=0.496

N/φA=11.48×

103/0.496×

489=45.50<

f=205

二、墙体模板计算

1.荷载计算

1.1新浇混凝土对模板产生的侧压力①，层高4.5m，侧压力为

F1=0.22rct0β1β2v1/2

F2=Hrc

取两者较小值;

式中F1、F2——新浇筑混凝土对模板产生的最大侧压力；

rc——混凝土重力密度，取材24KN/m3；

t0——新浇筑混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4~6h，取t0=5h；

v——混凝土浇筑速度，取V=3m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=4.5m；

β1——掺缓凝外加剂的影响修正系数，β1=1.2；

β2——混凝土塌落度修正系数，按塌落度130～150mm，取β2=1.15；

得F1=0.22×

24×

4.5×

1.2×

1.15×

31/2=57.0KN/㎡

F2=24×

4.5=108KN/㎡>

F1

取F=F1=57.0KN/㎡

1.2倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载②

混凝土采用布料机浇筑，取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载2KN/㎡。

由①、②两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为

q=1.2×

①+1.4×

②=1.2×

57.0+1.4×

2=71.2KN/m2（用于验算模板及其支撑的强度）

q/=①=57.0KN/m2（用于验算模板及其支撑的刚度）

2.模板及次龙骨的设计及验算

2.1次龙骨设计及验算

次龙骨选用40×

80mm的方木，间距200mm,其截面性能为：

E=10000N/mm2，σ=15N/mm2，I=1710000mm4，w=42700mm3

主龙骨间距取为450mm，次龙骨按三跨连续梁计算

2.2次龙骨的强度验算

次龙骨承受的荷载为

q托=qL模=71.2×

0.20=14.24KN/m

式中：

q托——模板传给次龙骨的线荷载

　　L模——模板的跨度

计算简图见下图：

得次龙骨截面最大弯矩为

Mmax=0.1q托

=0.1×

14.24×

0.452=0.288KN·

m

σ=M/W=0.288×

106/42700=6.74<

[σ]=15N/mm2

2.3次龙骨的刚度验算

托梁承受的线荷载为

q次=q/L模=57.0×

0.2=11.40KN/m,计算简图见下图：

得最大挠度为

ω=

0.677×

q次L次4/100EI

=0.677×

12.62×

0.24×

1012/100×

10000×

1710000=0.008mm<

[ω]=3mm

3.主龙骨的设计及验算

主龙骨选用φ48×

3.5×

2钢管，间距为450mm，双根布置，穿墙螺栓间距取450mm，主龙骨按三跨连续梁计算

主龙骨的截面性能为

σ=205N/mm2,I=2×

121900mm4,W=2×

5080mm3

3.1主龙骨的强度验算

次龙骨传给主龙骨的集中荷载为

p主=q托L主=14.24×

0.45=6.41KN

计算简图见下图:

得主龙骨截面最大弯矩为

Mmax=0.604P主L主=0.604×

6.41×

0.45=1.74KN

σ=M/W=1.76/2×

504×

1080=171<

[σ]=205N/mm2

3.2主龙骨的刚度验算

P主=q次L主=11.40×

0.45=5.13KN

得最大挠度为

1.883×

P主L主3/100EI

=1.883×

5.23×

0.453×

109/100×

2×

2.06×

105×

12.19×

104

=0.089mm<

3.00mm

4.穿墙螺栓设计

每根穿墙螺栓承受的拉力为

T=qs=63.1×

0.45×

0.45=12.78KN

选用φ12穿墙螺栓,查表得螺栓面积A=113mm2

σ=T/A=12.78×

103/113=113N/mm2<

205

三、柱模板计算

每道柱箍采用直径48mm的钢管两根，间距400mm。

模板背楞采用50×

100mm方木。

1.柱模受到新浇混凝土侧压力

式中F1——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；

rc——混凝土重力密度，取材24KN/m3；

t0——新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4~6h，取t0=4.5h；

v——混凝土浇筑速度，取V=6m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=5m；

β1——外加剂影响修正系数，β1=1.2；

β2——混凝土塌落度修正系数，按塌落度130～150mm，取β2=1.15；

得F1=0.22×

61/2=80.31KN/㎡

2.柱箍所受的均布荷载值（N/mm）

q=80.31×

400×

0.85/106=27.31N/mm

3.柱箍最大弯距值（N/mm）

Mmax=qL2/8=27.31×

10002/8=3413750N.m

4.强度计算

N/A+Mmax/rπwnx=1000×

27.31/2×

[126×

53-（53-5.5）×

（126-2×

5.5）]+3792500/166666.7=42.9N/mm2<

ƒ=205N/mm2

5.挠度计算

W=5qL4/384EI=5×

27.31×

4004/｛384×

[53×

1263-（53-5.5）×

5.5）3]/12｝=0.0153mm<

[W]=2mm

四、梁模板计算

1.底模验算

1.1抗弯强度验算

（1）荷载底模自重5×

0.015×

1.0×

1.2=0.09

混凝土自重24×

1.1×

1.2=31.68

钢筋自重1.5×

1.0×

1.1×

1.2=1.98

振捣混凝土荷载2×

1.2=1.08

合计q1=45.63

乘以折减系数0.9则q1×

0.9=q2=41.07kN/m

（2）抗弯承载力验算

底模下的木楞间距为0.2m，故按两等跨计算。

按最不利荷载之中结构静力表得：

弯矩系数：

km=-0.121

剪力系数：

kv=-0.620

挠度系数：

kw=0.967

则m=km×

ql2=-0.121×

41.07×

0.22

=-0.1093kN.m=-0.1093×

106N.mm

σ=m/w=-0.1093×

106×

6/（550×

225）=5.301N/mm2<

fm=13N/mm2

1.2剪力强度验算

v=kvql=-0.620×

0.2=5.09kN

剪应力:

τ=3v/（2bh）=3×

5.09×

103/（2×

1000×

15）

=0.509N/mm2<

fv=1.4N/mm2

1.3挠度验算

荷载不包括振捣混凝土荷载,则q1=43.23q2=38.907kN/m

w=kwql4/（100EI）

=0.967×

38.907×

2004/（100×

9×

153/12）

=0.2378<

[w]=l/720=200/720=0.278mm

2.侧板验算

侧板次龙骨与底模相同，均为间距200MM均布，则侧模受力均小于底模受力，所以侧模受力也满足要求。

3.钢管支柱验算（按900mm验算）

δ=N/ΦA=41.07/0.191×

4.89=43.97≤f=205N/mm2