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1、 Umax =0.667q1l14/（100EI）其中线荷载设计值： q1= F20.2=11.480.2=2.296 kN/m按面板的抗弯承载力要求：Mmax=0.1q1l12=fww=1/6fwbh2 0.12.296l12=1/6fwbh2 l1=（1/613200122）/（0.12.296）0.5=521.4mm按面板的刚度要求，最大变形值为模板结构的1/250Umax=0.677q1l14/（100EI）=l2/250I2=1009.51031/12123/（0.6772502.296） 1/3l2=413mm取按抗弯承载力，刚度要求计算的小值，l2=413mm, 施工次龙骨间距取

2、200mm。3.用483.5扣件脚手架管，间距最大为900mm，最下一层水平拉杆距地300mm，中间水平拉杆间距900mm，支撑杆有效面积A=489mm2（内R=41mm）3.1抗压强度验算N=11.481.01.0=11.48kNN=Af=489205=100kN11.48kN 故满足要求3.2稳定性验算（参照建筑施工钢管扣件式脚手架安全技术规范JGJ130-2001）由于为内支撑架不考虑风荷载作用，立杆稳定公式为：N/Afl0=1.8+0.1=1.9m查表得i=15.8mm故= l0/i=1.9103/15.8=120.25由此查表得=0.496N/A=11.48103/0.496489=

3、45.50F1 取 F= F1=57.0KN/1.2倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载混凝土采用布料机浇筑，取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载2KN/。由、两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为q=1.2+1.4=1.257.0+1.42=71.2KN/m2 （用于验算模板及其支撑的强度）q/=57.0KN/ m2 （用于验算模板及其支撑的刚度）2.模板及次龙骨的设计及验算2.1次龙骨设计及验算次龙骨选用4080mm的方木，间距200mm,其截面性能为：E=10000N/mm2，=15N/mm2，I=1710000mm4， w=42700mm3主龙骨间距取为450mm，次龙骨按三跨连续梁计算2.2

4、次龙骨的强度验算次龙骨承受的荷载为 q托=qL模=71.20.20=14.24KN/m式中： q托模板传给次龙骨的线荷载 L模模板的跨度计算简图见下图：得次龙骨截面最大弯矩为 Mmax=0.1q托=0.114.240.452=0.288KNm =M/W=0.288106/42700=6.74=15N/mm22.3次龙骨的刚度验算托梁承受的线荷载为q次=q/L模=57.00.2 =11.40KN/m,计算简图见下图：得最大挠度为 =0.677q次L次4/100EI=0.67712.620.2 41012/100100001710000=0.008 mm=3mm3.主龙骨的设计及验算主龙骨选用48

5、3.52钢管，间距为450mm，双根布置，穿墙螺栓间距取450mm，主龙骨按三跨连续梁计算主龙骨的截面性能为 =205N/mm2, I=2121900mm4, W=25080mm33.1主龙骨的强度验算次龙骨传给主龙骨的集中荷载为 p主=q托L主 =14.240.45=6.41KN计算简图见下图: 得主龙骨截面最大弯矩为 Mmax=0.604P主L主 =0.6046.410.45 =1.74KN=M/W=1.76/25041080=171 =205N/mm23.2主龙骨的刚度验算 P主=q次L主 =11.400.45 =5.13KN得最大挠度为1.883P主L主3/100EI=1.8835.2

6、30.45 3109/10022.0610512.19104=0.089mm3.00mm4.穿墙螺栓设计每根穿墙螺栓承受的拉力为 T=qs=63.10.450.45=12.78KN选用12穿墙螺栓,查表得 螺栓面积A=113mm2 =T/A=12.78103/113=113N/mm2205三、柱模板计算每道柱箍采用直径48mm的钢管两根，间距400mm。模板背楞采用50100mm方木。1.柱模受到新浇混凝土侧压力式中F1新浇混凝土对模板产生的最大侧压力；rc混凝土重力密度，取材24KN/m3；t0新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为46h，取t0=4.5h；v混凝土浇筑速度，取V=6m/h；H

7、混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=5m；1外加剂影响修正系数，1=1.2；2混凝土塌落度修正系数，按塌落度130150mm，取2=1.15； 得F1=0.2261/2=80.31KN/2.柱箍所受的均布荷载值（N/mm）q=80.314000.85/106=27.31N/mm3.柱箍最大弯距值（N/mm）Mmax= qL2/8=27.3110002/8=3413750N.m4.强度计算N/A+Mmax/rwnx=100027.31/212653-（53-5.5）（126-25.5）+3792500/166666.7=42.9N/mm2=205N/mm25.挠度计算W=5qL4/

8、384EI=527.314004/384531263-（53-5.5）5.5）3/12=0.0153mmW=2mm四、梁模板计算1.底模验算1.1抗弯强度验算（1）荷载 底模自重 50.015 1.01.2=0.09混凝土自重 24 1.11.2=31.68钢筋自重 1.51.0 1.11.2=1.98振捣混凝土荷载 21.2=1.08 合计 q1 =45.63 乘以折减系数0.9 则 q1 0.9 = q2 = 41.07kN/m （2）抗弯承载力验算 底模下的木楞间距为0.2 m ，故按两等跨计算。按最不利荷载之中结构静力表得：弯矩系数： km=-0.121剪力系数： kv=-0.620挠

9、度系数： kw=0.967 则m=kmql2=-0.12141.070.22 =-0.1093kN.m=-0.1093106N.mm=m/w=-0.10931066/（550225） =5.301N/mm2fm=13N/mm21.2剪力强度验算v=kvql=-0.6200.2=5.09kN剪应力: =3v/（2bh）=35.09103 /（2100015）=0.509N/mm2 fv=1.4N/mm2 1.3挠度验算荷载不包括振捣混凝土荷载,则q1 =43.23 q2=38.907kN/m w=kwql4/（100EI）=0.96738.9072004/（1009153/12）=0.2378w=l/720=200/720=0.278mm2.侧板验算 侧板次龙骨与底模相同，均为间距200MM均布，则侧模受力均小于底模受力，所以侧模受力也满足要求。3.钢管支柱验算（按900mm验算）=N/A=41.07/0.1914.89=43.97f=205N/mm2