高支模板计算书.docx
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高支模板计算书
120mm厚板模板支架高18.35m
计算书
一、编制依据
1、工程施工图纸及现场概况
2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016
3、《建筑施工临时支撑结构技术规》JGJ300-2013
4、《混凝土结构工程施工规》GB50666-2011
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011
6、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008
7、《建筑结构荷载规》GB50009-2012
8、《混凝土结构设计规》GB50010-2010
9、《钢结构设计规》GB50017-2003
10、《冷弯薄壁型钢结构技术规》GB50018-2002
11、《木结构设计规》GB50005-2003
12、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008
13、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号
14、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号
二、工程参数
楼板模板支架参数
模板支架安全等级
Ⅰ级
结构重要性系数：
支架
1
面板主次楞
1
砼楼板厚度
0.12m
支架高度
18.35m
立杆纵距
0.9m
立杆横距
0.9m
水平杆最大步距
1.5m
顶步步距
1.5m
立杆顶伸出长度a
0.1m
扫地杆高度
0.2m
钢管类型
φ48×2.8mm
面板
木胶合板厚度：
12mm
次楞
木50mm×70mm，间距0.3m
主楞
双钢管，最大悬挑长度0.4m
剪刀撑
依据JGJ166-2008规要求设置
支撑结构与既有结构连接情况
支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接
荷载参数
永久荷载
新浇砼自重
24kN/m3
钢筋自重
1.1kN/m3
面板次楞自重
0.3kN/m2
支架自重
0.123kN/m
可变荷载
施工人员
及设备荷载
面板与次楞
主楞
立杆
2.5kN/m2
2.5kN
2.5kN/m2
2.5kN/m2
泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载
竖向永久荷载标准值的2%
风荷载
市，基本风压：
0.25kN/m2
三、模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为12mm，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。
面板的截面抵抗矩W=900×12×12/6=21600mm3；
截面惯性矩I=900×12×12×12/12=129600mm4；
（一）强度验算
1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。
2、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：
q1=[1.2×（24×0.12+1.1×0.12+0.3）+1.4×2.5]×0.9=6.727kN/m
q1=[1.35×（24×0.12+1.1×0.12+0.3）+1.4×0.7×2.5]×0.9=6.229kN/m
根据以上两者比较应取q1=6.727kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：
模板自重线荷载设计值q2=1.2×0.9×0.3=0.324kN/m
跨中集中荷载设计值P=1.4×2.5=3.500kN
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1=0.1q1l2=0.1×6.727×0.32=0.061kN·m
施工荷载为集中荷载：
M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.324×0.32+0.213×3.500×0.3=0.226kN·m
取Mmax=0.226KN·m验算强度。
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；
σ=
Mmax
=
0.226×106
=10.46N/mm2W
21600
面板强度满足要求!
（二）挠度验算
挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
q=0.9×（24×0.12＋1.1×0.12＋0.3+2.5）=5.231kN/m；
面板最大容挠度值:
300/400=0.8mm；
面板弹性模量:
E=4500N/mm2；
ν=
0.677ql4
=
0.677×5.231×3004
=0.49mm<0.8mm
100EI
100×4500×129600
满足要求!
四、次楞木验算
次楞采用木，宽度50mm，高度70mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W=50×70×70/6=40833mm3；
截面惯性矩I=50×70×70×70/12=1429167mm4；
（一）抗弯强度验算
1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=0.9m。
2、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：
q1=[1.2×（24×0.12+1.1×0.12+0.3）+1.4×2.5]×0.3=2.242kN/m
q1=[1.35×（24×0.12+1.1×0.12+0.3）+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.076kN/m
根据以上两者比较应取q1=2.242kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：
模板自重线荷载设计值q2=1.2×0.3×0.3=0.108kN/m
跨中集中荷载设计值P=1.4×2.5=3.500kN
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1=0.1q1l2=0.1×2.242×0.92=0.182kN·m
施工荷载为集中荷载：
M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×0.108×0.92+0.213×3.500×0.9=0.678kN·m
取Mmax=0.678kN·m验算强度。
木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；
σ=
Mmax
=
0.678×106
=16.60N/mm2W
40833
次楞抗弯强度满足要求!
（二）抗剪强度验算
施工荷载为均布线荷载时：
V1=0.6q1l=0.6×2.242×0.9=1.211kN
施工荷载为集中荷载：
V2=0.6q2l+0.65P=0.6×0.108×0.9+0.65×3.500=2.333kN
取V=2.333kN验算强度。
木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；
抗剪强度按下式计算:
τ=
3V
=
3×2.333×103
=1.000N/mm22bh
2×50×70
次楞抗剪强度满足要求!
（三）挠度验算
挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
q=0.3×（24×0.12＋1.1×0.12＋0.3+2.5）=1.744kN/m
次楞最大容挠度值:
900/250=3.6mm；
次楞弹性模量:
E=10000N/mm2；
ν=
0.677ql4
=
0.677×1.744×900.04
=0.54mm<3.6mm
100EI
100×10000×1429167
满足要求!
五、主楞验算
主楞采用:
双钢管，截面抵拒矩W=8.49cm3，截面惯性矩I=20.39cm4，弹性模量E=206000N/mm4
（一）强度验算
当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm2。
首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。
作用在次楞上的均布线荷载设计值为：
q11=[1.2×（24×0.12+1.1×0.12+0.3）+1.4×2.5]×0.3=2.242kN/m
q12=[1.35×（24×0.12+1.1×0.12+0.3）+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.076kN/m
根据以上两者比较应取q1=2.242kN/m作为设计依据。
次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×2.242×0.9=2.220kN。
次楞作用集中荷载P=2.220kN，进行最不利荷载布置如下图：
计算简图（kN）
弯矩图（kN·m）
支座力自左至右分别为：
R1=2.63kN;R2=7.36kN;R3=7.36kN;R4=2.63kN;
最大弯矩Mmax=0.633kN·m；
主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；
σ=
Mmax
=
0.633×106
=
74.558N/mm2<205N/mm2
W
8.49×103
主楞抗弯强度满足要求!
（二）挠度验算
挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。
作用在次楞上的均布线荷载设计值为：
q=0.3×（24×0.12＋1.1×0.12＋0.3+2.5）=1.744kN/m
次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×1.744×0.9=1.727kN。
以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=0.646mm。
主梁的最大容挠度值:
900/150=6.0mm，
最大变形Vmax=0.646mm<6.0mm
满足要求!
（三）悬挑段强度验算
主楞悬挑长度0.4m，次楞间距0.3m，
弯矩M=2.22×0.4+2.22×0.1=1.11kN·m
主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。
σ=
M
=
1.11×106
=
130.74N/mm2<205N/mm2
W
8490
主楞悬挑段强度验算满足要求!
（四）悬挑段挠度验算验算挠度时取荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.73kN，主楞弹性模量:
E=206000N/mm2。
容挠度值：
400×2/400=2mm；
经计算主楞最大挠度Vmax=1.21mm<2mm。
主楞悬挑段挠度验算满足要求!
六、可调托撑承载力验算
主楞通过可调托撑传递给立杆的最大荷载设计值为7.36kN，可调托撑受压承载力设计值为40kN。
7.36kN<40kN，可调托撑承载力满足要求!
七、风荷载计算
（一）风荷载标准值
架体风荷载标准值应按下式计算：
=µsµz
---基本风压，按市10年一遇风压值采用，=0.25kN/m2。
µs---支撑结构风荷载体形系数µs，将支撑架视为桁架，按现行标准《建筑结构荷载规》表8.3.1第33项和37项的规定计算。
支撑架的挡风系数=1.2×An/（la×h）=1.2×0.136/（0.9×1.5）=0.121
式中An--一步一跨围的挡风面积，An=（la+h+0.325lah）d=0.136m2
la---立杆间距，0.9m，h---步距，1.5m，d---钢管外径，0.048m
系数1.2-----节点面积增大系数。
系数0.325-----支撑架立面每平米剪刀撑的平均长度。
单排架无遮拦体形系数：
µst=1.2=1.2×0.121=0.15
无遮拦多排模板支撑架的体形系数：
µs=µst
1-ηn
=0.15
1-0.942
=0.29
1-η
1-0.94
η----风荷载地形地貌修正系数。
n----支撑架相连立杆排数。
支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=10m，按地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。
风压高度变化系数µz=0.65。
单榀桁架风荷载标准值=µzµst=0.65×0.15×0.25=0.024kN/m2
模板支撑架架体风荷载标准值=µzµs=0.65×0.29×0.25=
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