现浇支架整体落架拆除施工方案文档格式.docx

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图1.1-2钢管支架标准横断面图

二、总体方案

由于第五联现浇箱梁JN12#～JN14#墩钢管立柱贝雷梁式支架位于墩身高、便道窄的场地内，下游侧紧邻山体，吊机无站位空间，同时梁底贝雷梁起吊空间不足，采用常规拆除方案不能够满足施工要求，经比选后，采用整孔下放的方式进行落架。

由于梁底有2%的纵坡，设计支架分配梁从中间支点断开，施工采用逐孔半幅落架，利用原支点双拼H588分配梁作吊点分配梁，将端头贝雷梁用U型钢筋临时固定在分配梁上，保证下放过程的安全。

落架体系工作原理：

先完成底模系统落架，通过砂筒泄砂降低高度方式实现落架。

在半幅梁体上预留4处预留孔，通过4处落梁装置的精轧螺纹钢吊杆将整个贝雷梁体系吊在张拉后梁体上，再拆除钢支架。

钢管支架拆除完后，4处千斤顶同步回缩稳步下落，通过若干次油顶回缩，直接下落至地面进行拆除。

三、材料设备

表3.1主要材料表

序号

名称

规格

数量及说明

1

落梁吊杆

φ32精轧螺纹钢

9m节6根、3m节12根

2

固定端螺母

JLM-32

8+24个

3

固定端垫板

JLM-32D

8块

4

特殊固定端垫板

见图纸

16对

5

精轧螺纹钢连接器

12个

6

上横梁

双拼[32槽钢

2.4m和1m各4根

7

台座垫梁

双拼[20+双拼[14

38cm长，各8根

8

下端固定挑梁

双拼[14

带螺孔，38cm长，8根

9

U型固定钢筋

Φ20

单根长56cm，共44个

表3.2固定螺母、垫板及连接器参数表

精轧螺纹钢直径（mm）

平面螺母（mm）

平面垫板（mm）

连接器（mm）

D

D1

H

d

d1

S

H1

φ

L

32

67

58

72

32.5

37.5

130

42

160

60

表3.3主要施工机具设备表

名称

单位

数量

规格

备注

千斤顶

台

100t

2台备用

卷扬机

5t

汽车吊

QY25

手动葫芦

个

电焊机

四、施工工艺流程及操作要点

4.1、施工工艺流程

现浇箱梁支架整体落架拆除施工工艺如图4.1。

图4.1现浇箱梁支架整体落架拆除施工工艺流程图

4.2、拆除前准备工作

①经施工现场技术负责人检查验证，确认支架可拆除，并下达正式通知后，方可进行拆除作业；

②完成了所有预应力束的张拉；

③进行了拆除安全技术交底；

④支架上的材料、工具和杂物应全部清理干净；

⑤检查、调试设备，是否满足正常使用要求。

4.3、支架落梁体系结构

落梁体系组成：

整个落梁体系由4处落梁装置组成，每处落梁装置均由下吊点纵梁、精轧螺纹钢吊杆、上落梁装置、千斤顶四大部分组成。

落梁装置结构：

在梁体半幅对称预留6处共12个Φ160mm预留孔，其中跨中4个孔洞用来卸落跨中支点H588分配梁。

利用φ32精轧螺纹钢作为吊杆，将上落梁装置及下吊点纵梁进行连接。

上落梁装置为新制双拼[32槽钢，下吊点纵梁利用原支点双拼H588分配梁，穿心式千斤顶置于落梁抬架上。

台架由双拼[20和双拼[14组合而成，台架下方操作空间用于锁紧下方落梁装置，台架两层分配梁用于调节高度，错开连接系接头，千斤顶顶起上落梁装置，通过千斤顶油缸回缩量实现缓缓落梁。

图4.3-1落梁体系纵断面图

采用半幅整孔落架，落架装置左右幅倒用，首个半幅落梁装置安装时，考虑同时安装另半幅内侧两组落梁的吊杆和上横梁。

图4.3-2落梁体系横断面图

预留孔由Φ160mmPVC管或波纹管进行预留，其位置处于双拼H588分配梁中心线正上方，施工时注意预埋偏差的控制。

图4.3-3落梁体系横断面图

4.4安装落梁装置

用吊机安装千斤顶及上落梁装置，用手动葫芦安装由下吊点Φ32精轧螺纹钢组成的下落架，穿过预留孔固定在上落梁装置上，并调整螺母位置，使贝雷梁在整体下落时，每次下落高度控制在18cm内。

4.5安装落梁限位装置

为防止贝雷梁在落架过程中发生纵横向的位移，并防止端头分配梁发生侧翻，在贝雷梁落架前，用Φ20钢筋制作U型卡，焊接到H588横向分配梁上，限制整个贝雷梁体系的位移。

图4.5-1贝雷梁限位示意图

4.6拆除钢管支墩

先断开两跨贝雷梁墩顶连接处贝雷片、连接弦杆及加长三角撑；

墩身上部模板与支架上模板断开连接；

然后开始进行砂箱卸载。

先卸载跨中支点两排钢管立柱，然后两侧钢支墩同步进行，降低贝雷桁架，使模板与梁底脱离。

砂箱卸载完后，将箱梁两端落架精轧螺纹钢吊杆锁死，由于钢管立柱支点中间柱立于左幅与右幅之间，在半幅卸架前，应装好另半幅中间侧两端精轧螺纹吊杆，并进行锁定。

锁定完后，可先将落架系统上调，使整个贝雷梁连同双拼H型钢横梁固定于梁上，给钢管立柱留出一定的空间，并取走砂箱；

拆除钢管立柱连接系及附墙构件，然后用吊机拆除剩余钢管支墩。

中支墩拆除时，先用卷扬机，利用钢丝绳穿过原预留孔洞，将横向长分配梁吊起，拆除纵向短分配梁和纵向柱间连接系后，将大梁下放至地面，最后进行砂箱和钢管立柱的拆除。

钢管立柱拆除采用切割柱脚的方式，先在柱顶设置吊耳，将柱顶用手动葫芦挂于贝雷梁下端，待柱脚切割完后，缓慢下放。

4.7落贝雷梁

根据梁底标高高差可知贝雷梁存在一定坡度，落梁前测定高差，首先利用一侧的两落梁装置同时将一端下落使贝雷梁处于水平状态。

然后四处落梁装置同时工作，缓缓下落贝雷梁至地面。

对地面坡度大的，在钢管立柱拆除时，预留高差段高度，利用原钢管立柱作临时支撑，待贝雷梁拆除完后进行拆除。

因普通精轧螺纹钢只有9m长，且为了方便操作，采用3m一节，采用连接器进行接长。

由于第一根精轧螺纹安装高度需要6m，选取9m精轧螺纹钢进行初始节安装。

JN12#～JN13#跨下放高度只需3m，不另外需精轧螺纹加长；

JN12#～JN13#跨下放高度12.5m，考虑3节3m段精轧螺纹进行加长。

连接器过孔时，需要采用特殊过孔垫片。

4.8贝雷梁转场

拆除模板、木方转运至下一孔，最后再解开贝雷梁桁架横向联接件，分组移除贝雷梁桁架转运至下一孔。

五、质量控制

5.1根据实际双拼H型钢横梁及贝雷片位置预留孔道，防止位置冲突。

5.2预留孔处应按照预制箱梁提梁吊点的预留孔进行加强布置。

5.3落架过程中要检查落架通道是否畅通，确保4处落架装置同步工作，下落长度不得大于千斤顶最大行程的90%。

5.4注意贝雷梁与双拼H588横梁临时固结。

5.5控制好落架过程中支架的平衡，防止孔道对Φ32精轧螺纹钢形成较大弯折力。

六、安全措施

明确安全目标并建立安全保证体系。

建立健全安全管理组织机构，明确各部门安全管理职责。

具体按下列措施落实：

6.1落贝雷梁必须在混凝土强度达到设计值100%，张拉完成才能进行。

6.2精轧螺纹钢使用过程中不得电焊或将贝雷梁作为导电体。

精轧螺纹钢与贝雷梁或其他结构位置较近时，必须采取措施对精轧螺纹钢进行保护，防止其他物件造成精轧螺纹钢受力剪断。

6.3落梁前仔细检查原有的工字钢横梁、贝雷梁、工字钢分配梁等之间连接，防止个别部件的松动影响整个体系。

6.4拆除前，应先清理施工现场，划定作业区。

拆除时应设专人值守，非作业人员禁止入内；

拆除作业必须由作业组长指挥，作业人员必须服从指挥，步调一致，并随时保持作业场地整洁，道路畅通。

6.5卸落过程中应派人观察梁体结构和支架系统，若发现异常情况应立即停止拆除作业，并根据问题原因采取相应的处置措施。

6.6遇到梁下地面不平整时，贝雷梁无法落地，钢管支墩应留适当高度，将贝雷梁落在钢管立柱上进行下部处理，此时的钢管立柱之间还必须进行连接。

6.7拆除支架时，必须确保未拆除部分的稳定，必要时对未拆除部分采取临时加固、支撑措施，待确认安全后方可拆除。

6.8施工中应对各种不良气候因素进行密切监测，并对支架立柱基础沉降应做好监测。

6.9施工时必须确保梁下无人通过的情况才能进行，并且设置足够的禁戒区域，安排专门人员进行防护。

七、支架验算

1、荷载计算：

模板750*0.018*9*29=3523.5kg

方木7.5*29*41=8917.5kg

I10分配梁11.26*6*3*44=8918kg

贝雷梁350*9*22=69300kg

H588分配梁（192.5*2+15.7*0.6*2）*2*12.5=10096kg

精轧螺纹钢6.65*（9+3*3）*4=478.8kg

下吊点[14、固定钢板及Φ20钢筋18.3*4+4.6*4+0.56*2.47*44=152.5kg

计算卸架总重量为101.38t。

2、精轧螺纹钢受力计算

单根精轧螺纹钢筋受力最大值：

26.2t。

Φ32精轧螺纹钢采用R=785MPa，应力取用系数值为：

26.2*10000/804/750=0.415。

3、分配梁计算

①由于箱梁荷载远大于支架自重，下横梁双拼H588分配梁抗弯、抗剪强度满足要求。

②上横梁计算：

100t千斤顶重量：

85kg

双拼[32型钢抬架：

92.5kg

δ=30mm钢板：

37kg

上横梁节点受力为26.2+0.242=26.44t

σ=M/W=264.4*103*0.4*103/1008.84*103=104.8N/mm2＜170N/mm2

τ=V*S/（I*t）=264.4*103*351.64*103/（16141.46*104*10）=57.6N/mm2＜100N/mm2

在支点及受力点处布置加劲板，以减小剪应力。

ω=F*L3/（48EI）=264.4*103*1*109/（48*2.06*105*16141.46*104）=0.016mm＜L/400=2.5mm

满足要求。

4、局部承压强度计算：

设计汽车荷载：

公路Ⅰ级

根据《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）公路一I级车道荷载的均布荷载标准值为qx=10.5kN/m；

集中荷载标准值按以下规定选取：

桥梁计算跨径小于或等于5m时，Pk=180kN；

桥梁计算跨径等于或大于50m时，Pk=360kN；

桥梁计算跨径在5m～50m之间时，PK值采用直线内插求得。

本桥跨30m，集中力Pk=280kN，即28t；

设计55t汽车荷载，单轮轮压为14t，左右轮距为1.8m；

采用2m分配梁，将该集中力分摊，以满足要求。