公路大桥悬浇连续箱梁0号段支架施工技术Word文档下载推荐.docx

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6角钢，角钢与管桩间连接采用150×

150mm，δ10mm钢板做为连接板），增加钢管桩稳定性。

钢管桩搭设时对所有钢管桩接长焊缝进行检查，并对焊缝处增设四块加劲板，确保钢管桩质量。

⑵、管桩上分配梁布置

共采用4根24m双36工字钢作为分配梁，即每侧两根，工字钢焊接在由临时锚固钢管桩上焊接出的牛腿上，牛腿位置由梁底标高确定，φ426钢管桩顶面设钢板，立面增设四块150×

150，δ10mm钢板做为加强板。

⑶、调坡钢钢管桩布置

调坡钢管桩采用φ426钢管桩切割槽口型式，总长度为35cm，槽口高差按每个0#块的坡度进行调整。

⑷、底模纵梁22a工字钢滑道布置

22a工字钢采用4m挂篮前移滑道，布置间距分为腹板及顶底板两种，腹板下布置间距为0.3m，顶底板下布置间距为0.5m，22a工字钢焊接与调坡钢管桩上，并在双36分配型钢上每边采用4块立向400×

150mm，δ10mm钢板做为加固板，防止型钢倾覆。

⑸、底模布置

底模采用1.2cm竹胶板，竹胶板下与型钢间采用15×

15cm方木，间距布置为30cm，分为4m及6m两种。

2、现浇支架预压

预压采用卵砾石沙袋及钢筋同时加载方式，荷载布置按一期恒载的1.2倍堆载预压，只对墩柱两边搭设钢管支架部位进行堆载试验。

⑴、先按照顶底板预压高度及重量平铺沙袋，荷载按照每边260.42t加载，卵砾石采用黄河中材料，按晒干后1.6t/m3计算，预压沙袋尺寸为φ1m×

1.2m，顶底板及腹板按照3.16m堆载，高度需要3袋，平均每袋装高1.05m，每袋面积0.785m2，方量为0.842m3，每侧需162.72/0.842=194袋，两侧供需388袋。

⑵、腹板位置用钢筋或钢绞线增重，预压长度取4.5m，是利用现场9m钢筋原材料，平分每边预压，每侧边腹板需要钢筋42.63t，中腹板需要钢筋44.05t，钢筋供需129.3*2=258.6t。

预压堆载分0—60%—100%—120%—100%—60%—0逐级加载-卸载。

⑶、支架预压沉降观测点布置

在底模的墩柱边及端头两侧标记沉降观测点，采用水准仪测量记录预压堆载0—60%—100%—120%—100%—60%—0各个阶段的支架沉降的标高值，根据观测数据统计支架的塑性和弹性变形值。

⑷、支架预压的控制指标

预压允许沉降速率[v]≤1mm/24h

卸载时间

达到预压允许沉降速率的要求，12h后卸载。

观测频次1次/4h

观测周期3天

⑸、梁体预拱度设置

根据预压沉降观测数据统计分析，结合八三墩挠度计算,设置跨中的挠度的反向预拱度。

如计算预拱度≤5mm，可不在底模上设置反向预拱度。

三、支架计算

1、计算参数

⑴、荷载系数：

考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：

1.05；

浇筑混凝土时的动力系数：

1.2；

⑵、作用于模板的荷载:

箱梁荷载：

0#块段悬臂段长度为3.25m，重量为322t。

施工机具及人群荷载：

2.5kPa；

⑶、荷载组合:

荷载组合I：

混凝土重量+超载+人群和机具荷载；

荷载组合II：

混凝土重量+超载人群和机具荷载；

荷载组合III：

挂篮自重+冲击附加荷载；

荷载组合I用于主桁承重系统强度和稳定性计算；

荷载II用于刚度计算（稳定变形）计算；

⑷、混凝土自重GC＝26kN/m3，钢弹性模量Es＝2.06×

105MPa，材料容许应力：

箱梁自重为123.8m3×

26KN/m3=3220KN，按最大值计算荷载，混凝土荷载为（q01，q02分别表示腹板区及顶底板区面荷载）：

q01=5.8×

26×

1.2=180.96KN/m2

q02=1.2×

1.2=37.44KN/m2

人群及机具荷载为：

，倾倒和振捣混凝土产生的荷载；

2、模板及支架检算

⑴、底模检算

底模采用1.2cm竹胶板，竹胶板下与型钢间采用10×

10cm方木，分为4m及6m两种，顶底板下净距布置为20cm，腹板下净距布置为20cm；

顶底板下型钢净间距为0.5m，腹板下型钢净间距为26.5cm。

以顶底板下最不利位置检算：

q02=1.8×

0.5×

1.2=28.08KN/m，q2=2.5×

0.5=1.25KN/m，q3=2.0×

0.5=1KN/m

①面板强度：

q=q1+q2+q3=28.08KN/m，M=ql2/10=28.08KN/m×

（0.2m）2/10=0.11KN.m，

σ=MW=0.11KN.m[16×

0.5m×

（0.012m）2]=9.2MPa＜1.2[σ]=1.2×

14.5MPa=17.4MPa（可）

②面板剪应力：

τ=0.6qlA=0.6×

28.08KN/m×

0.2m（0.5mm×

0.012m）

=0.56MPa＜1.2[τ]=1.2×

2.3MPa=2.8MPa（可）

③面板挠度:

f=ql4/（128EI）

=28.08KN/m×

（0.2m）4[128×

（11×

103MPa）×

（1/12×

0.5m×

（0.012m）3）]=0.4mm

f/l=0.4mm/300=1/1333＜1/250（可）

④底模方木检算:

M=ql2/10=28.08KN/m×

0.5m2/10=0.702KN.m

σ=M/W=0.702KN.m/[1/6×

（0.1m）3]

=4.2MPa＜1.2[σ]=1.2×

τ=0.6ql/A=0.6×

0.5m/（0.1m×

0.1m）

=0.842MPa＜1.2[τ]=1.2×

（0.5m）4[128×

（100mm）4）]

=0.15mm

f/l=0.15mm/500=1/3000＜1/250（可）

以中腹板下最不利位置检算：

q01=5.8×

0.265×

26=39.9KN/m

q2=2.5×

0.265=0.66KN/m

q3=2.0×

0.265=0.53KN/m

①面板强度:

q=q1+q2+q3=41.09KN/m

M=ql2/10=41.09KN/m×

（0.15m）2/10=0.09KN.m

σ=MW=0.09KN.m[16×

0.265m×

（0.012m）2]

=14.2MPa＜1.2[σ]=1.2×

②面板剪应力

41.09KN/m×

0.15m（0.265mm×

=1.16MPa＜1.2[τ]=1.2×

③面板挠度

=41.09KN/m×

（0.15m）4[128×

0.265m×

（0.012m）3）]=0.38mm

f/l=0.38mm/150=1/2533＜1/250（可）

④底模方木检算

M=ql2/10=55.6KN/m×

0.3m2/10=0.5KN.m

σ=M/W=0.5KN.m/[1/6×

=3MPa＜1.2[σ]=1.2×

55.6KN/m×

0.3m/（0.1m×

=1MPa＜1.2[τ]=1.2×

=55.6KN/m×

（0.3m）4[128×

=0.37mm

f/l=0.37mm/300=1/1233＜1/250（可）

⑵、22a纵梁检算

①受力检算：

按22a截面计算，I=6800cm4，W=618cm3，

顶底板位置荷载615.8KN，6根分配梁，每根102.6KN，总长4m，q=25.65KN/m，按2.1m跨径计算跨中有：

受力简图

Mmax=ql2/8=14.1KN.m

σ=Mmax/W=14.1/618=22.8MPa＜[σ]=1.3×

145=188.5MPa

按0.65m悬臂跨径计算悬臂段有（荷载分布距离a为0.6m）：

Mmax=ql2/2=4.62KN.M

σ=Mmax/W=4.62/618=7.47MPa＜[σ]=1.3×

②中腹板位置，荷载572.5KN，5根分配梁，每根114.5KN，总长4m，q=28.6KN/m，（中间段为钢管桩位置不做计算）

按2.1m跨径计算跨中有：

Mmax=ql2/8=15.8KN.M

σ=Mmax/W=15.8/618=25.5MPa＜[σ]=1.3×

Mmax=ql2/2=25.8KN.M

σ=Mmax/W=25.8/309=83.5MPa＜[σ]=1.3×

⑶、双36工字钢分配梁受力检算

采用双36a工字钢，查表I=31520cm4，W=1750cm3，

A=152.6cm2

弯矩及挠度计算值

各支点反力（kN，向上为正）

-12.56

451.45

614.71

所求截面位置（m）

3.25

4.20

7.10

10.00

所求截面弯矩（kN*m，下拉为正）

-41.37

-