苯甲苯连续精馏浮阀塔设计方案1Word下载.docx
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质量分率=(30+0.5*学号>
%
原料处理量:
质量流量=<
10-0.1*学号)t/h
[单号]
<
10+0.1*学号)t/h
[双号]
产品要求:
质量分率:
xd=98%,xw=2%
xd=96%,xw=1%
[双号]
2
工艺操作条件如下:
常压精馏,塔顶全凝,塔底间接加热,泡点进料,泡点回流,R=<
1.2~2)Rmin。
3.课程设计报告内容
3.1流程示意图
冷凝器→塔顶产品冷却器→苯的储罐→苯
↑↓回流
原料→原料罐→原料预热器→精馏塔
↑回流↓
再沸器←
→
塔底产品冷却器→甲苯的储罐→甲苯
3.2流程和方案的说明及论证
3.2.1
流程的说明
首先,苯和甲苯的原料混合物进入原料罐,在里面停留一定的时间之后,通过泵进入原料预热器,在原料预热器中加热到泡点温度,然后,原料从进料口进入到精馏塔中。
因为被加热到泡点,混合物中既有气相混合物,又有液相混合物,这时候原料混合物就分开了,气相混合物在精馏塔中上升,而液相混合物在精馏塔中下降。
气相混合物上升到塔顶上方的冷凝器中,这些气相混合物被降温到泡点,其中的液态部分进入到塔顶产品冷却器中,停留一定的时间然后进入苯的储罐,而其中的气态部分重新回到精馏塔中,这个过程就叫做回流。
液相混合物就从塔底一部分进入到塔底产品冷却器中,一部分进入再沸器,在再沸器中被加热到泡点温度重新回到精馏塔。
塔里的混合物不断重复前面所说的过程,而进料口不断有新鲜原料的加入。
最终,完成苯与甲苯的分离。
3.2.2方案的说明和论证
本方案主要是采用浮阀塔。
精馏设备所用的设备及其相互联系,总称为精馏装置,其核心为精馏塔。
常用的精馏塔有板式塔和填料塔两类,通称塔设备,和其他传质过程一样,精馏塔对塔设备的要求大致如下:
3
一:
生产能力大:
即单位塔截面大的气液相流率,不会产生液泛等不正常流
动。
二:
效率高:
气液两相在塔内保持充分的密切接触,具有较高的塔板效率或传质效率。
三:
流体阻力小:
流体通过塔设备时阻力降小,可以节省动力费用,在减压操作是时,易于达到所要求的真空度。
四:
有一定的操作弹性:
当气液相流率有一定波动时,两相均能维持正常的流动,而且不会使效率发生较大的变化。
五:
结构简单,造价低,安装检修方便。
六:
能满足某些工艺的特性:
腐蚀性,热敏性,起泡性等。
而浮阀塔的优点正是:
而浮阀塔的优点正是:
1.生产能力大,由于塔板上浮阀安排比较紧凑,其开孔面积大于泡罩塔板,生产能力比泡罩塔板大20%~40%,与筛板塔接近。
2.操作弹性大,由于阀片可以自由升降以适应气量的变化,因此维持正常操作而允许的负荷波动范围比筛板塔,泡罩塔都大。
3.塔板效率高,由于上升气体从水平方向吹入液层,故气液接触时间较长,而雾沫夹带量小,塔板效率高。
4.气体压降及液面落差小,因气液流过浮阀塔板时阻力较小,使气体压降及液面落差比泡罩塔小。
5.塔的造价较低,浮阀塔的造价是同等生产能力的泡罩塔的50%~80%,但是比筛板塔高20%~30。
但是,浮阀塔的抗腐蚀性较高<
防止浮阀锈死在塔板上),所以一般采用不锈钢作成,致使浮阀造价昂贵,推广受到一定限制。
随着科学技术的不断发展,各种新型填料,高效率塔板的不断被研制出来,浮阀塔的推广并不是越来越广。
近几十年来,人们对浮阀塔的研究越来越深入,生产经验越来越丰富,积累的设计数据比较完整,因此设计浮阀塔比较合适。
3.3设计的计算与说明
4
3.3.1
全塔物料衡算
根据工艺的操作条件可知:
料液流量F=<
10-0.5*19)t/h=2.25Kg/s=94.285Kmol/h
料液中易挥发组分的质量分数xf=<
30+0.5*19)%=39.5%;
塔顶产品质量分数xd=98%,摩尔分数为97.6%;
塔底产品质量分数xw=2%,摩尔分数为1.7%;
由公式:
F=D+W
F*xf=D*xd+W*xw
代入数值解方程组得:
塔顶产品(馏出液>
流量D=41.067Kmol/h=0.89Kg/s;
塔底产品(釜液>
流量W=53.218Kmol/h=1.360Kg/s。
3.3.2.分段物料衡算
lgPa*=6.02232-1206.350/(t+220.237>
安托尼方程
lgPb*=6.07826-1343.943/(t+219.377>
xa=(P总-Pb*>
/(Pa*-Pb*>
泡点方程
根据xa从《化工原理》P204表6—1查出相应的温度
根据以上三个方程,运用试差法可求出Pa*,Pb*
当xa=0.395时,假设t=92℃
Pa*=144.544P,Pb*=57.809P,
当xa=0.98
时,假设t=80.1℃
Pa*=100.432P,Pb*=38.904P,
当xa=0.02
时,假设t=108℃
Pa*=222.331P,Pb*=93.973P,
t=92℃,既是进料口的温度,
t=80.1℃是塔顶蒸汽需被冷凝到的温度,
t=108℃是釜液需被加热的温度。
根据衡摩尔流假设,全塔的流率一致,相对挥发度也一致。
a=Pa*/Pb*=144.544P/57.809P=2.500<
t=80.1℃)
所以平衡方程为
y=ax/[1+(a-1>
x]=2.500x/<
1+1.500x),
5
最小回流比Rmin为
Rmin=[xd/xf-a(1-xd>
/(1-xf>
]/(a-1>
=1.426,
所以R=1.5Rmin=2.139,
所以精馏段液相质量流量L(Kg/s>
=RD=2.139*0.89=1.904,
精馏段气相质量流量V(Kg/s>
=(R+1>
D=3.139*0.89=2.794,
所以,精馏段操作线方程
yn+1=R*xn/(R+1>
+xd/(R+1>
=0.681xn+0.311
因为泡点进料,所以进料热状态
q=1
所以,提馏段液相质量流量L'
(Kg/s>
=L+qF=1.904+1*2.25=4.154,
提馏段气相质量流量V'
=V-(1-q>
F=2.794。
所以,提馏段操作线方程ym+1=L'
xm/V'
-Wxw/V'
=1.487xm-0.008
3.3.3理论塔板数的计算
<
1)联立精馏段和提馏段操作线方程解得xd=0.3759且前面已算得xw=0.017
2)用逐板计算法计算理论塔板数
第一块板的气相组成应与回流蒸汽的组成一致,所以y1=xd,然后可以根据平衡方程可得x1,从第二块板开始应用精馏段操作线方程求yn,用平衡方程求xn,一直到
xn&
lt。
xd,共需n-1块精馏板,第n块板为进料板。
第一板
y1=xd
0.98
x1=y1/[y1+a(1-y1>
]
0.9514
第二板
y2=0.681x1+0.311
0.9592
x2=y2/[y2+a(1-y2>
0.9039
第三板
y3=0.681x2+0.311
0.9268
x3=y3/[y3+a<
1-y3>
0.8351
第四板
y4=0.681x3+0.311
0.8799
x4=y4/[y4+a(1-y4>
0.7456
第五板
y5=0.681x4+0.311
0.8189
x5=y5/[y5+a(1-y5>
0.6440
第六板
y6=0.681x5+0.311
0.7497
x6=y6/[y6+a(1-y6>