整理结构设计原理课程设计钢筋混凝土T型梁课设文档格式.docx

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m

支点截面Md，0=0，Vd，0=84.5KN

2/跨中截面的纵向受拉钢筋计算，

1/T形截面梁受压翼板的有效宽度bf’，取梁肋宽b=150mm

可得翼板平均厚度hf’=（100+90）/2=95mm

bf’1=1/3L=1/3*6500=2166.7mm

bf’2=1000mm（装配式T型梁，相邻两梁的平均间距取1000mm）bf’3=b+2bh+12hf’=1230mm

估取受压翼板的有效宽度bf’=1000mm（取三者中最小值），取梁高h=800mm如图所示。

钢筋数量计算及截面复核应用的是焊接钢筋骨架as=30+0.07h=89.5mm，h0=800-89.5=710.5mm

判断T行截面类型

对跨中截面:

Mu=fcdbf’hf’（h。

-hf’/2）=9.2*1000*95*（710.5-47.5）=57.95KN·

m>

M（=52.9），故属于第一类截面梁。

求受压区高度x

由Mu=fsdAshf’（h0-x/2）=52.9*106=280*1000*x*（710.5-x/2）

x=39<

95

As=fcdbf’x/fsd=（9.2*1000*39）/280=1282mm2

跨中截面主筋选择为6∅14+4∅10,焊接骨架的钢筋层数为6层纵向钢筋面积As=1238mm2

混凝土保护层取30mm>

d及设计要求的最小值。

有效钢筋的横向间距Sn1=150-2*30-2*14=52>

40mm及1.25d,同理Sn2=150-2*30-2*10=70>

40及1.25d,故满足构造要求。

截面复核

求实际高度h。

已知的受拉钢筋中，6∅14的面积为924mm2，4∅10的面积为314mm2，

，如图布置截面有效高度为as={924*（30+16.2*2）+804*（30+16.2*4+11.6）}/（1238）=116mm

实际有效高度为h0=800-116=684mm

1，判定截面类型

经计算hf’>

，故属于第一类T行截面

2，求受压区高度X

X=fsdAs/fcdbf’=（280*1238）/9.2*1000=37.7＜95

Mu=fsdAs（h。

-x/2）=280*1238*（684-16.2）=68.1>

52.9KN·

=As/bh。

=1.2％＞min=0.02％

故截面复核满足要求

三，斜截面设计

腹筋设计

截面尺寸检查

根据构造要求，量最低端钢筋2∅14，通过支座截面，支点截面有效高度为h0

h0=800-（30+16.2/2）=661.9mm

（0.51*103）*fcu,kbh。

=（0.51*103）*5.5*150*661.1=278.1KN>

r0Vd，0=（84.5KN）故可在梁跨中的某长度范围内按构造选配置箍筋，其余区段应按计算配。

3,计算剪力分配

剪力包络图中，支点处剪力计算值v0=r0Vd，0，跨中处剪力计算值V1/2=r0Vd，l/2

剪力包络图如图所示

Vx=r0vdx=（0.5*10-3）ftdbh0=52.5KN的截面距离可由剪力包络图按比例求得

L1=l/2*（Vx-Vl/2/V0-Vl/2）=3250*（52.5/84.5）=1100mm

在l1长度内可按构造要求布置箍筋

同时，根据《公路桥规》规定，在支座中心线向跨径长度方向不小于一倍梁高h=800mm范围内，箍筋的间距最大为100mm

距支座中心为h/2处的计算剪力值V’由剪力包络图按比例求得

V’=lv0-h（V0-Vl/2）/l=（6500*84.5-800*84.5）/6500=35.7KN

其中应由混凝土和箍筋承担的剪力计算值至少为0.6V’=22.7KN，应由弯起钢筋承担的剪力计算值最多为0.4V’=14.3KN。

设置弯起钢筋区段长度为3640mm

4,箍筋设计采用直径为6mm的双肢箍筋。

箍筋截面积Asv=nAsv1=2*28.3=56.6mm2。

在等截面钢筋混凝土简支梁中，箍筋尽量做到等距离布置。

为了计算简便，斜截面内纵筋配筋率及截面有效高度h0可近似按支座截面和跨中截面的平均值取用

跨中截面l/2=1238/150*661.1=1.3%>

0.2%取1.3%h0=661.1mm

支座处=485/150*710=0.45%h0=710mm

箍筋间距为Sv=（α12α32（0.56*10-6）*（2+0.6p）*Asvfsvbh。

2）/（v’）2=387mm

确定箍筋间距Sv设计之尚应考虑《公路桥规》的构造要求

若箍筋间距计算值取Sv=380<

0.5h=400mm及和最大值400mm是满足要求的。

配筋图如图所示。

5,弯起钢筋及斜筋设计

设焊接钢筋骨架的架立，钢筋（HRB335）∅8，钢筋重心至受压翼板上边缘距离as=42mm。

弯起钢筋的弯起角度为45o，弯起钢筋末端与架立钢筋焊接，弯起钢筋布置图如图所示。

弯起点

1

2

3

Hi（mm）

410

365

320

距支座中心距离xi（mm）

775

1095

分配计算剪力值Vsbi（mm2）

14.3

12.5

8.4

需要的弯筋面积Asbi（mm2）

101

82

56

可提供的弯筋面积Asbi（mm2）

226

弯筋与梁轴交点到支座中心距离X’（mm）

规划环境影响评价技术导则由国务院环境保护主管部门会同国务院有关部门制定；

规划环境影响评价技术规范由国务院有关部门根据规划环境影响评价技术导则制定，并抄送国务院环境保护主管部门备案。

318

546

大纲要求778

4.将环境影响价值纳入项目的经济分析按照计算剪力初步布置弯起钢筋

（2）疾病成本法与人力资本法现在按照同时进行满足梁跨间各正截面和斜截面抗弯要求，确定弯起钢筋的弯起点位置。

由已知跨中截面弯矩计算值Ml/2=r0Md,l/2=52.9KN·

m，支座中心处M0=0。

在l/4L截面处，因x=1.625m

，L=6.5m，Ml/2=52.9KM·

m，则弯矩计算值为

在评估经济效益不能直接估算的自然资源方面，机会成本法是一种很有用的评价技术。

机会成本法特别适用于对自然保护区或具有唯一性特征的自然资源的开发项目的评估。

Ml/4=52.9*（1-4*1.6252/6.52）=39.65KN·

m误差为0.012%故可用来描述简支梁弯矩包络图。

梁区段

截面纵筋

有效高度h0（mm）

（4）列出辨识与分析危险、有害因素的依据，阐述辨识与分析危险、有害因素的过程。

T形截面类型

D.环境影响研究报告受压区高度X（mm）

（1）报送审批综合性规划草案和专项规划中的指导性规划草案时，将环境影响篇章或者说明一并报送。

抗弯承载力Mui（KN·

m）

支座中心点-1点

A.环境影响报告表212

710

第一类

6.5

1点-2点

412

695

16.7

24.9

2点-3点

612

680

26.5

42.2

3点-4点

812

665

35.4

63.6

N1钢筋截断处-梁中

640

49.5

75

现在以图中所示弯起钢筋弯起点初步位置逐个检查是否满足《公路桥规》的要求。

第一排弯起钢筋（2N5）：

其充分利用点“m”的横坐标x=1450，而2N5的弯起点1的横坐标x1=3225-410=2815mm，说明1点位于m点左边，且x1-x（=2815-1450=1365mm）>

h0/2（=330.55mm）,满足要求。

其不需要点n的横坐标x=1345mm，而2N5钢筋与梁中轴线交点1’的横坐标x'

（=3225-318=2907mm）>

x（=1345mm），也满足要求。

第二排弯起钢筋（2N4）：

其充分利用点“l”的横坐标x=1250，而2N4的弯起点2的横坐标x2（=3225-1250=1975mm）>

x（=1250mm），且x2-x（=1975-1250=525mm）>

h0/2（=680/2=390mm）,满足要求。

其不需要点m的横坐标x=1100，而2N4钢筋与梁中轴线交点2’的横坐标x2'

（=3225-825=2400mm）>

x（=1250mm），也满足要求。

第三排弯起钢筋（2N3）：

其充分利用点“k”的横坐标x=980，而2N3的弯起点3的横坐标x3（=3225-980=1245mm，且x3-x（=1245-760=485mm）>

h0/2（=640/2=320mm）,满足要求。

其不需要点l的横坐标x=960mm，而2N3钢筋与梁中轴线交点3’的横坐标x3'

（=3225-620=2605mm）>

x（=980mm），也满足要求。

第四排弯起钢筋（2N2）：

其充分利用点“j”的横坐标x=550，而2N2的弯起点4的横坐标x4（=3225-550=2675mm，且x4-x（=2568-480=2088mm）>

h0/2（=580/2=290mm）,满足要求。

其不需要点n的横坐标x=1120mm，而2N2钢筋与梁中轴线交点4’的横坐标x4'

（=3225-1120=1205mm）>

x（=550mm），也满足要求。

由上述检查结果可知图所示弯起钢筋弯起点初步位置满足要求。

由2N2,2N3，2N4，钢筋弯起点形成的抵抗弯矩图远大于弯矩包络图，故进一步调整上述弯起钢筋的弯起点位置，在满足规范对弯起钢筋弯起点要求前提下，使抵抗弯矩图接近弯矩包络图；

在弯起钢筋间，增设斜筋，调整后主梁弯起钢筋，斜筋的布置图。

四全梁承载力复核

1,斜截面抗剪承载力的复核

对于钢筋混凝土简支梁斜截面抗剪承载力的复核，按照《公路桥规》关于复核截面位置和复核方法的要求逐一进行。

（1）选定斜截面顶端位置

距支座中心为h/2处截面的横坐标为x=3225-400=2825mm，正截面有效高度为h0=661.9mm，现取斜截面投影长度c’=h0=661.9mm，则得到选择的斜截面顶端位置A，其横坐标为x=3225-661.9=2562.1mm。

（2）斜截面抗剪承载力复核

A处正截面上的剪力Vx及相应的弯矩Mx计算如下：

Vx=Vl/2+（V0-Vl/2）2x/L=0+84.5*2*2563/6500=66.38KN

Mx=Ml/2（1-4*x/L2）=52.9*（1-4*25632/65002）=20.01KN·

A处正截面有效高度h0=655mm=0.655m（主筋为414），则实际广义剪跨比m及斜截面投影c分别为

m=Mx/Vxh0=52.9/42.5*0.655=1.656<

C=0.6mh0=0.6*1.656*0.655=0.625<

0.655m

将要复核的斜截面如图AA’（虚线表示），斜角=tan-1（h0/c）=tan-1（0.655/0.0.625）=49.70

斜截面内纵向受拉主筋有216（2N6），相应的主筋配筋率p为

P=100*As