超限审查报告文档格式.docx

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2.5.3竖向变形4

2.5.4水平位移5

2.5.5舒适度5

2.5.6结构稳定性5

三基础及地下室结构设计6

3.1自然条件6

3.1.1场地土层分布6

3.1.2不良地质作用6

3.1.3场地地震效应及稳定性评价6

3.1.4水文地质条件6

3.1.5地基承载力及桩基设计参数6

3.1.6桩基检测7

3.2基础设计7

3.2.1基础方案7

3.3地下室结构设计7

3.3.1整体抗倾覆验算7

3.3.2基础埋深验算7

3.3.3特殊问题处理7

四A区主楼上部结构设计8

4.1结构概述8

4.1.1结构体系8

4.1.2结构超限分析10

4.2塔楼嵌固层判定10

4.3多遇地震作用下的反应谱分析结果11

4.3.1计算软件及模型11

4.3.2结构质量11

4.3.3振型及周期11

4.3.4位移12

4.3.5剪重比14

4.3.6偏心率14

4.3.7楼层受剪承载力14

4.3.8层间刚度比15

4.3.9刚重比16

4.3.10水平力分布16

4.3.11舒适度18

4.3.12竖向构件轴压比19

4.3.13小结19

4.4多遇地震作用下的弹性时程分析19

4.4.1时程曲线19

4.4.2地震剪力22

4.4.3计算结果23

4.5结构性能设计24

4.5.1结构抗震性能目标24

4.5.2核心筒截面设计24

4.5.3框架柱截面设计27

4.5.4楼板应力分析27

4.6施工加载模拟分析28

4.6.1目的28

4.6.2分析模型的建立28

4.6.3基于模型分析的施工方案28

4.6.4分析结果比较29

4.7罕遇地震下的弹塑性动力分析29

4.7.1结论29

4.7.2结构设计建议加强措施30

五B区上部结构设计30

六结论30

6.1针对超限的抗震措施30

6.2结语30

3.1章节。

A区主楼和B区裙房范围

内为重点设防类，B区裙房以上

为标准设防类

0.04

0.28

0.35s（罕遇地震时取值为0.40s）

A楼：

0.04B楼：

0.05

0.05B楼：

一.1.1竖向变形

A区主楼为混合框架－混凝土筒体混合结构体系，总高度为249.77.m，层间位移角限值可取为1/500；

B区主楼为部分框支剪力墙结构体系，总高度为159.75m，层间位移角限值可取1/1000。

A区主楼

为3.8m、3.8m、6.0m。

125778120

2712431.8

46.37

0.00

69981808

1274573.5

54.91

1813841.5

69.34

1511533.9

46.3

裙房高度占主楼总高度的15%。

+

=

（a）楼盖体系

（b）外框柱

（c）剪力墙

整体结构

楼层

高度

（m）

砼等级

外墙厚度

（mm）

内墙厚度

59~屋面

249.77

C40

400

250

49~58层

216.33

500

300

48层

179.61

C45

600

40~47层

176.03

33~39层

147.39

C50

700

32层

121.41

24~31层

117.83

C55

800

23

89.19

11~22层

84.19

C60

900

1~10层

41.23

1000

外围框架柱的主要截面

边柱截面

角柱截面

64~屋面

249.57

62~63层

236.07

400x400x20

59~61层

227.07

700x700x25

700x700x20

750x750x30

750x750x25

39~47层

∅1000X30

∅1000X25

∅1100X30

∅1100X25

∅1200X40

∅1200X35

∅1300X40

∅1300X35

组合梁最大跨度约11.45m该建筑在二层楼面有较大开洞，并存在有九根穿层柱（塔楼四根，裙房五根）如图4.1-6所示，但有效楼板宽度仍大于该层楼板典型宽度的50％，且开洞面积小于该层楼面面积的30％；

同样，在三、四、五及七层也均存在局部楼板大开洞，但楼板有效宽度均大于该层楼板典型宽度的50％。

4）偏心布置：

该建筑在裙房部分的偏心率大于0.15，但裙房以上部分塔楼的偏心率均远小于0.15，根据《高层民用建筑钢结构技术规程》（JGJ99－98）3.2.2条的规定，也属于平面不规则结构。

1）侧向刚度不规则：

侧向刚度不规则是指某楼层刚度小于其上一楼层刚度的70%或其上三层刚度平均值的80%。

对现有结构模型的层间刚度比进行分析，可知该结构由于层高的变化，在二十二层刚度比略不满足要求，存在薄弱层，但采用层间位移角刚度比计算能满足要求（计算结果见4.3.8节内容）。

2）竖向抗侧力构件不连续：

在塔楼顶部两层的位置存在梁抬柱的情况，属局部的竖向构件不连续。

A区主楼首层和地下一层层高均为6.0m，需要在地下室两个方向各增加适量剪力墙，以满足首层地下室顶板做为上部结构嵌固端的要求。

从表4.2-1计算结果可知，地下室顶板可作为上部结构的嵌固端。

地下一层

4.2924E+08

3.6583E+08

地上一层

1.2099E+08

1.2692E+08

比值γ

3.548

2.882

注：

地下室范围取塔楼相关范围周边向外扩出与地下室高度相等的水平长度。

本工程采用了中国建筑科学研究院编制的“多层及高层建筑结构空间有限元分析与设计软件”—SATWE进行计算，并采用了美国CSI公司编制的ETABSv9.0.9程序进行补充计算，计算模型如图4.1-1所示。

0.8

对复杂高层建筑，结构扭转为主的第一自振周期与平动为主的第一自振周期之比不应大于0.85

≤0.85

96%