LNG气化站工艺流程可编辑范本.docx

LNG气化站工艺流程可编辑范本.docx

《LNG气化站工艺流程可编辑范本.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《LNG气化站工艺流程可编辑范本.docx（13页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

LNG气化站工艺流程可编辑范本

LNG气化站工艺流程

LＮＧ卸车工艺

系统：

EAＧ系统　安全放散气体

　ＢOG系统　蒸发气体

　　LNG系统　液态气态

       LＮG通过公路槽车或罐式集装箱车从LNＧ液化工厂运抵用气城市LＮＧ气化站，利用槽车上的空温式升压气化器对槽车储罐进行升压（或通过站内设置的卸车增压气化器对罐式集装箱车进行升压）,使槽车与LNＧ储罐之间形成一定的压差,利用此压差将槽车中的ＬNG卸入气化站储罐内。

卸车结束时，通过卸车台气相管道回收槽车中的气相天然气。

　卸车时，为防止LNG储罐内压力升高而影响卸车速度,当槽车中的LNＧ温度低于储罐中ＬNG的温度时,采用上进液方式.槽车中的低温LNＧ通过储罐上进液管喷嘴以喷淋状态进入储罐,将部分气体冷却为液体而降低罐内压力，使卸车得以顺利进行。

若槽车中的ＬNG温度高于储罐中LNG的温度时,采用下进液方式,高温LＮG由下进液口进入储罐,与罐内低温LNG混合而降温,避免高温LＮG由上进液口进入罐内蒸发而升高罐内压力导致卸车困难。

实际操作中,由于目前LNＧ气源地距用气城市较远,长途运输到达用气城市时,槽车内的LＮＧ温度通常高于气化站储罐中LＮG的温度，只能采用下进液方式。

所以除首次充装LNG时采用上进液方式外，正常卸槽车时基本都采用下进液方式。

　　为防止卸车时急冷产生较大的温差应力损坏管道或影响卸车速度，每次卸车前都应当用储罐中的ＬNG对卸车管道进行预冷。

同时应防止快速开启或关闭阀门使LNG的流速突然改变而产生液击损坏管道。

１.2ＬNＧ气化站流程与储罐自动增压①LNＧ气化站流程

　　LＮG气化站的工艺流程见图１。

                                              　        图1　城市LNG气化站工艺流程                                                       

  ②储罐自动增压与ＬＮG气化

　靠压力推动，LＮＧ从储罐流向空温式气化器,气化为气态天然气后供应用户。

随着储罐内LNG的流出,罐内压力不断降低,LNG出罐速度逐渐变慢直至停止.因此,正常供气操作中必须不断向储罐补充气体,将罐内压力维持在一定范围内,才能使ＬNＧ气化过程持续下去。

储罐的增压是利用自动增压调节阀和自增压空温式气化器实现的.当储罐内压力低于自动增压阀的设定开启值时,自动增压阀打开，储罐内LNG靠液位差流入自增压空温式气化器（自增压空温式气化器的安装高度应低于储罐的最低液位），在自增压空温式气化器中LNG经过与空气换热气化成气态天然气,然后气态天然气流入储罐内，将储罐内压力升至所需的工作压力。

利用该压力将储罐内LNＧ送至空温式气化器气化，然后对气化后的天然气进行调压（通常调至0．4MPa）、计量、加臭后,送入城市中压输配管网为用户供气。

在夏季空温式气化器天然气出口温度可达15℃,直接进管网使用。

在冬季或雨季，气化器气化效率大大降低，尤其是在寒冷的北方,冬季时气化器出口天然气的温度（比环境温度低约10℃）远低于0℃而成为低温天然气。

为防止低温天然气直接进入城市中压管网导致管道阀门等设施产生低温脆裂,也为防止低温天然气密度大而产生过大的供销差,气化后的天然气需再经水浴式天然气加热器将其温度升到10℃，然后再送入城市输配管网。

ﻫ　通常设置两组以上空温式气化器组，相互切换使用。

当一组使用时间过长,气化器结霜严重，导致气化器气化效率降低,出口温度达不到要求时，人工（或自动或定时）切换到另一组使用,本组进行自然化霜备用。

ﻫ　在自增压过程中随着气态天然气的不断流入,储罐的压力不断升高,当压力升高到自动增压调节阀的关闭压力（比设定的开启压力约高10%）时自动增压阀关闭,增压过程结束.随着气化过程的持续进行,当储罐内压力又低于增压阀设定的开启压力时，自动增压阀打开，开始新一轮增压。

 2LNG气化站工艺设计２.１设计决定项目的经济效益　据西方国家分析，不到建设工程全寿命费用1%的设计费对工程造价的影响度占75%以上,设计质量对整个建设工程的效益至关重要。

　影响LNＧ气化站造价的主要因素有设备选型（根据供气规模、工艺流程等确定）、总图设计（总平面布置、占地面积、地形地貌、消防要求等）、自控方案（主要是仪表选型）。

通常，工程直接费约占项目总造价的70％，设备费又占工程直接费的4８%~50％，设备费中主要是ＬNG储罐的费用。

2．2气化站设计标准　　至今我国尚无ＬNG的专用设计标准,在LNＧ气化站设计时,常采用的设计规范为:

GB50028-93《城镇燃气设计规范》（2002年版）、ＧBＪ1６－87《建筑设计防火规范》（2001年版）、GB50183—2０04《石油天然气工程设计防火规范》、美国NFPA-5９Ａ《液化天然气生产、储存和装卸标准》。

其中GＢ50183—200４《石油天然气工程设计防火规范》是由中石油参照和套用美国ＮFPＡ—59A标准起草的,许多内容和数据来自ＮFPA—59Ａ标准。

由于NFPA-5９A标准消防要求高,导致工程造价高,目前难以在国内实施。

目前国内LＮＧ气化站设计基本参照GＢ5００2８—９３《城镇燃气设计规范》（20０2年版）设计,实践证明安全可行.

２．３LＮG储罐的设计　储罐是ＬNＧ气化站的主要设备,占有较大的造价比例,应高度重视储罐设计.

2．3．1　LNG储罐结构设计

LNG储罐按结构形式可分为地下储罐、地上金属储罐和金属／预应力混凝土储罐３类。

地上ＬNG储罐又分为金属子母储罐和金属单罐2种。

金属子母储罐是由3只以上子罐并列组装在一个大型母罐（即外罐）之中，子罐通常为立式圆筒形,母罐为立式平底拱盖圆筒形.子母罐多用于天然气液化工厂.城市ＬNＧ气化站的储罐通常采用立式双层金属单罐,其内部结构类似于直立的暖瓶，内罐支撑于外罐上，内外罐之间是真空粉末绝热层。

储罐容积有５0m3和100ｍ3,多采用1０0m3储罐。

　对于１0０m3立式储罐，其内罐内径为3０0０mm，外罐内径为3２00mｍ,罐体加支座总高度为17１00ｍm，储罐几何容积为１05.2８m3。

2．3.2设计压力与计算压力的确定ﻫ　目前绝大部分100ｍ3立式ＬNＧ储罐的最高工作压力为0.8MPa．按照ＧB　1５０—１998《钢制压力容器》的规定，当储罐的最高工作压力为0.8MPa时,可取设计压力为０.８４ＭＰa。

储罐的充装系数为0.95，内罐充装LNG后的液柱净压力为０．06２MＰa,内外罐之间绝对压力为5Pa,则内罐的计算压力为１.0１MＰa.

　　外罐的主要作用是以吊挂式或支撑式固定内罐与绝热材料，同时与内罐形成高真空绝热层。

作用在外罐上的荷载主要为内罐和介质的重力荷载以及绝热层的真空负压。

所以外罐为外压容器,设计压力为—0.1ＭPa．

2.３.3100ｍ3ＬNG储罐的选材

　正常操作时ＬNG储罐的工作温度为—162．3℃,第一次投用前要用—1９6℃的液氮对储罐进行预冷，则储罐的设计温度为—196℃.内罐既要承受介质的工作压力,又要承受LＮG的低温，要求内罐材料必须具有良好的低温综合机械性能,尤其要具有良好的低温韧性，因此内罐材料采用０Crl8Ni9，相当于ＡSME（美国机械工程师协会）标准的30４。

不锈钢牌号“３04’’（S3040０）是美国不锈钢标准（如ASTM标准）中的牌号名称,它是18―8型Ｃr-Nｉ奥式体不锈钢的典型牌号,由于其具有优良的综合性能，用途十分广泛，其产销量占到奥式体不锈钢的80％左右,在我国新制定的不锈钢牌号标准GＢ／Ｔ20８78―2０07中，与之对应的牌号是06Ｃｒl9Nｉl0（旧牌号为OＣrl8Nｉ9）。

３04（０6Ｃrｌ9Ｎil0）钢的主要特性是：

　　具有优良的不锈耐腐蚀性能和较好的抗晶间腐蚀性能。

对氧化性酸，如在浓度≤6５%的沸腾温度以下的硝酸中，具有很强的抗腐蚀性。

对碱溶液及大部分有机酸和无机酸亦具有良好的耐腐蚀能力。

　　具有优良的冷热加工和成型性能。

可以加工生产板、管、丝、带、型各种产品,适用于制造冷镦、深冲、深拉伸成型的零件。

　低温性能较好。

在—１80℃条件下，强度、伸长率、断面收缩率都很好.由于没有脆性转变温度，常在低温下使用。

具有良好的焊接性能.可采用通常的焊接方法焊接,焊前焊后均不需热处理.

304钢也有性能上的不足之处：

大截面尺寸钢件焊接后对晶间腐蚀敏感;在含ｃ1―水中（包括湿态大气）对应力腐蚀非常敏感;力学强度偏低,切削性能较差等。

　由于３04钢有性能上的不足，人们在生产和使用中想办法扬长避短，尽量发挥发展它的优良性能，克服它的不足之处。

于是,通过研究开发,根据不同使用环境或条件的特定要求,对其化学成分进行调整,发展出了满足某些特性使用要求的304衍生牌号．

　表1列出了美国材料和试验协会不锈钢牌号标准ＡSTＭA９５9―04中的牌号3０4及其衍生牌号与日本ＪIS、我国GB、国际ＩSＯ、欧洲EN等不锈钢标准中相应牌号的对照.表2一表6分别列出了相应标准中各牌号的化学成分。

从表1看出，AＳTＭA９59―04中，30４及其衍生牌号共有１0个。

日本JIS标准中亦为10个,但能与ASTM牌号对应的则是6个,其他4个牌号（SＵS30４Ｊ1、SＵＳ３０4J2、SUS３04Ｊ3、SUＳ304Cu）应该是JＩS自己开发的3０4衍生牌号。

综观30４及衍生牌号的化学成分,可以认为,所谓衍生牌号就是对304的化学成分进行了某些调整,而产生了变异的304牌号。

例如：

　碳含量：

降低或提高碳含量。

３０４L为超低碳的３0４钢。

降低碳含量可以改善耐蚀性能,特别是3０4钢对焊后的晶间腐蚀敏感性,在满足力学强度要求的条件下,可用于制造大截面尺寸的焊接件.３0４H，将碳含量提高到0。

10%，增加30４钢的强度,并使奥氏体更加稳定，比30４钢更适于在低温环境和无磁部件方面使用。

　　氮含量:

加入氮元素.304N（SUS304Ｎ１）、XM—2１（SUＳ304N2）、３04LN等都是。

由于氮的固溶强化作用，提高了30４和30４L钢的强度，且不显著降低钢的塑性和韧性，同时钢的耐晶间腐蚀性、耐点蚀和缝隙腐蚀性都有进一步改善。

　铜含量:

加入一定含量的铜.铜使奥氏体更加稳定．一方面可以提高钢的不锈性和耐蚀性，特别是对还原性介质（如硫酸）的耐蚀性更好;另方面则降低钢的强度和冷加工硬化倾向,改善钢的塑性。

如S3０430（06Cｒl8Niｌ９Cu3、ＳUSＸM7）、SUS304J３（06Cｒl8Nil9Cu2）等,这些钢与30４比,在较小变形力的作用下，可获得更大的冷变形，更适于冷镦、冷挤压作紧固件用或深冲、拉伸等用途。

　这里要特别提出的是,日本JIＳ标准中,３04钢的衍生牌号有5个含铜,其中有3个牌号即SＵS304Cu、SUS30４J１、SUＳ304J2仅用于生产板带产品，而SUS30４J1和ＳUS3０4J2两个牌号的化学成分,则在３０4的基础上作了较大调整（见表３）,铬、镍含量都有所降低,Cr为15.00%~18。

０0％,Ｎi为６。

00％一９.００%,还将Ｍn提高到3.00%或５.0０%,Cｕ含量为1。

0０%一3.00％。

这两个牌号有用锰或铜代镍的意思。

这两种钢的板带可能是适用于作一般耐蚀条件下用的通过冷加工（如深冲、深拉伸变形）成型的部件或制品.

根据内罐的计算压力和所选材料，内罐的计算厚度和设计厚度分别为11.1ｍm和1２.0ｍm。

作为常温外压容器，外罐材料选用低合金容器钢1６MnＲ,其设计厚度为1０．0mm.

2.3.4接管设计

开设在储罐内罐上的接管口有:

上进液口、下进液口、出液口、气相口、测满口、上液位计口、下液位计口、工艺人孔8个接管口。

内罐上的接管材质都为0Ｃr18Nｉ9。

ﻫ　为便于定期测量真空度和抽真空,在外罐下封头上开设有抽真空口（抽完真空后该管口被封闭）。

为防止真空失效和内罐介质漏入外罐,在外罐上