钢管脚手架安全施工方案Word格式.docx
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总工程师审批意见：
年月日
一、编制依据
1.《建筑施工脚手架实用手册》
2.《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
3．《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（06年版）
4.《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
5.《钢结构设计规范》GB50017-2003
6．《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011
7.《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
8.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
9.相关施工设计图纸等。
二、工程概况
工程名称：
建设单位：
农工商房地产集团宁波置业有限公司
设计单位：
上海城乡建筑设计院有限公司
监理单位：
浙江正和监理有限公司
施工单位：
浙江建安实业集团股份有限公司
建筑面积：
163595.61M2（其中地下室建筑面积35690M2）
结构层次：
地下一层、地上一、三、三十一、三十二、三十三层框剪结构
工程造价：
29466.68万元
施工日期：
760日历
安全目标：
北仑区文明标化工地
安全监督机构：
北仑区建筑工程质量安全监督站
北仑凤洋一路西、庐山路北地块项目二标段由高层住16#、17#、26#、31#、32#、33#楼及联排住宅12-15#、18-25#、27-30#，2#~5#公变及部分地下车库组成。
其中33#楼第一挑悬挑梁设置在六层楼面上，六层楼面A轴*11~14轴，A轴*28~31轴，Q轴*4~6轴，Q轴*26~38轴部位为悬挑阳台，因该部位悬挑梁锚固长度不足，为保证脚手架整体安全本方案对该部位进行卸荷处理。
三、设计计算
型钢悬挑脚手架（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
架体验算
一、脚手架参数
脚手架设计类型
结构脚手架，装修脚手架
脚手板设计荷载（kN/m2）
3，2
同时施工作业层数
1，1
卸荷设置
有
脚手架搭设方式
双排脚手架
脚手架钢管类型
Ф48×
3
脚手架架体高度H（m）
17.4
立杆步距h（m）
1.8
立杆纵距或跨距la（m）
1.4
立杆横距lb（m）
0.8
横向水平杆计算外伸长度a1（m）
0.1
内立杆离建筑物距离a（m）
0.25
双立杆计算方法
不设置双立杆
二、荷载设计
脚手板类型
竹芭脚手板
脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）
脚手板铺设方式
1步1设
密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）
0.01
挡脚板类型
木挡脚板
栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）
0.17
挡脚板铺设方式
每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）
0.12
横向斜撑布置方式
5跨1设
结构脚手架作业层数njj
1
结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）
装修脚手架作业层数nzj
装修脚手架荷载标准值Gkzj（kN/m2）
2
地区
浙江宁波市
安全网设置
全封闭
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
风荷载体型系数μs
1.132
风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）
1.117，1.13
风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性）
0.379，0.384
计算简图：
立面图
侧面图
三、横向水平杆验算
纵、横向水平杆布置方式
横向水平杆在上
纵向水平杆上横向水平杆根数n
横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
横杆截面惯性矩I（mm4）
107800
横杆弹性模量E（N/mm2）
206000
横杆截面抵抗矩W（mm3）
4490
纵、横向水平杆布置
承载能力极限状态
q=1.2×
（0.033+Gkjb×
la/（n+1））+1.4×
Gk×
la/（n+1）=1.2×
（0.033+0.1×
1.4/（2+1））+1.4×
3×
1.4/（2+1）=2.056kN/m
正常使用极限状态
q'
=（0.033+Gkjb×
la/（n+1））+Gk×
la/（n+1）=（0.033+0.1×
1.4/（2+1））+3×
1.4/（2+1）=1.48kN/m
计算简图如下：
1、抗弯验算
Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[2.056×
0.82/8，2.056×
0.12/2]=0.164kN·
m
σ=Mmax/W=0.164×
106/4490=36.632N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax=max[5q'
lb4/（384EI），q'
a14/（8EI）]=max[5×
1.48×
8004/（384×
206000×
107800），1.48×
1004/（8×
107800）]=0.355mm
νmax＝0.355mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm
3、支座反力计算
Rmax=q（lb+a1）2/（2lb）=2.056×
（0.8+0.1）2/（2×
0.8）=1.041kN
Rmax'
=q'
（lb+a1）2/（2lb）=1.48×
0.8）=0.749kN
四、纵向水平杆验算
由上节可知F1=Rmax=1.041kN
0.033=0.04kN/m
由上节可知F1'
=Rmax'
=0.749kN
=0.033kN/m
弯矩图（kN·
m）
σ=Mmax/W=0.396×
106/4490=88.26N/mm2≤[f]=205N/mm2
变形图（mm）
νmax＝1.808mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1400/150，10]＝9.333mm
Rmax=2.421kN
五、扣件抗滑承载力验算
横杆与立杆连接方式
单扣件
扣件抗滑移折减系数
扣件抗滑承载力验算：
横向水平杆：
Rmax=1.041kN≤Rc=0.8×
8=6.4kN
纵向水平杆：
Rmax=2.421kN≤Rc=0.8×
六、荷载计算
脚手架架体高度H
立杆静荷载计算
1、立杆承受的结构自重标准值NG1k
单外立杆：
NG1k=（gk+（lb+a1）×
n/2×
0.033/h）×
H=（0.12+（0.8+0.1）×
2/2×
0.033/1.8）×
17.4=2.378kN
单内立杆：
NG1k=2.378kN
2、脚手板的自重标准值NG2k1
NG2k1=（H/h+1）×
la×
（lb+a1）×
Gkjb×
1/1/2=（17.4/1.8+1）×
1.4×
（0.8+0.1）×
0.1×
1/1/2=0.672kN
1/1表示脚手板1步1设
NG2k1=0.672kN
3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2
NG2k2=（H/h+1）×
Gkdb×
1/1=（17.4/1.8+1）×
0.17×
1/1=2.539kN
1/1表示挡脚板1步1设
4、围护材料的自重标准值NG2k3
NG2k3=Gkmw×
H=0.01×
17.4=0.244kN
构配件自重标准值NG2k总计
NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.672+2.539+0.244=3.454kN
NG2k=NG2k1=0.672kN
立杆施工活荷载计算
外立杆：
NQ1k=la×
（njj×
Gkjj+nzj×
Gkzj）/2=1.4×
（1×
3+1×
2）/2=3.15kN
内立杆：
NQ1k=3.15kN
组合风荷载作用下单立杆轴向力：
N=1.2×
（NG1k+NG2k）+0.9×
NQ1k=1.2×
（2.378+3.454）+0.9×
3.15=10.967kN
（2.378+0.672）+0.9×
3.15=7.629kN
七、钢丝绳卸荷计算
钢丝绳不均匀系数α
0.85
钢丝绳安全系数k
9
钢丝绳绳夹型式
马鞍式
拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T（kN）
15.19
钢丝绳绳夹数量
5
吊环设置
共用
吊环钢筋直径d（mm）
20
钢丝绳型号
6×
19
钢丝绳公称抗拉强度（N/mm2）
1400
钢丝绳受力不均匀系数Kx
1.5
花篮螺栓在螺纹处的有效直径de（mm）
10
花篮螺栓抗拉强度设计值[ft]（N/mm2）
170
卸荷系数Kf
上部增加荷载高度（m）
6
脚手架卸荷次数
第N次卸荷
钢丝绳直径（mm）
卸荷点位置高度hx（m）
卸荷点净高hj（m）
钢丝绳上下吊点的竖向距离ls（m）
上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS（mm）
上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS（mm）
卸荷点水平间距HL（m）
14
8.7
2.9
200
1100
钢丝绳卸荷
钢丝绳绳卡作法
钢丝绳连接吊环作法（共用）
第1次卸荷验算
α1=arctan（ls/Hs）=arctan（2900/200）=86.055°
α2=arctan（ls/Hs）=arctan（2900/1100）=69.228°
钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5
P1=Kf×
KX×
N×
hj（n+1）/H×
HL/la=0.8×
1.5×
7.629×
8.7/17.4×
1.4/1.4=4.577kN
P2=Kf×
10.967×
1.4/1.4=6.58kN
钢丝绳轴向拉力
T1=P1/sinα1=4.577/sin86.055°
=4.588kN
T2=P2
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