高支模板计算书Word下载.docx
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立杆纵距
0.9m
立杆横距
水平杆最大步距
1.5m
顶步步距
立杆顶伸出长度a
0.1m
扫地杆高度
0.2m
钢管类型
φ48×
2.8mm
面板
木胶合板厚度：
12mm
次楞
木50mm×
70mm，间距0.3m
主楞
双钢管，最大悬挑长度0.4m
剪刀撑
依据JGJ166-2008规要求设置
支撑结构与既有结构连接情况
支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接
荷载参数
永久荷载
新浇砼自重
24kN/m3
钢筋自重
1.1kN/m3
面板次楞自重
0.3kN/m2
支架自重
0.123kN/m
可变荷载
施工人员
及设备荷载
面板与次楞
立杆
2.5kN/m2
2.5kN
泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载
竖向永久荷载标准值的2%
风荷载
市，基本风压：
0.25kN/m2
三、模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为12mm，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。
面板的截面抵抗矩W=900×
12×
12/6=21600mm3；
截面惯性矩I=900×
12/12=129600mm4；
（一）强度验算
1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。
2、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：
q1=[1.2×
（24×
0.12+1.1×
0.12+0.3）+1.4×
2.5]×
0.9=6.727kN/m
q1=[1.35×
0.7×
0.9=6.229kN/m
根据以上两者比较应取q1=6.727kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：
模板自重线荷载设计值q2=1.2×
0.9×
0.3=0.324kN/m
跨中集中荷载设计值P=1.4×
2.5=3.500kN
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1=0.1q1l2=0.1×
6.727×
0.32=0.061kN·
m
施工荷载为集中荷载：
M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×
0.324×
0.32+0.213×
3.500×
0.3=0.226kN·
取Mmax=0.226KN·
m验算强度。
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；
σ=
Mmax
=
0.226×
106
=10.46N/mm2<
f=12.5N/mm2
W
21600
面板强度满足要求!
（二）挠度验算
挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
q=0.9×
0.12＋1.1×
0.12＋0.3+2.5）=5.231kN/m；
面板最大容挠度值:
300/400=0.8mm；
面板弹性模量:
E=4500N/mm2；
ν=
0.677ql4
0.677×
5.231×
3004
=0.49mm<
0.8mm
100EI
100×
4500×
129600
满足要求!
四、次楞木验算
次楞采用木，宽度50mm，高度70mm，间距0.3m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W=50×
70×
70/6=40833mm3；
截面惯性矩I=50×
70/12=1429167mm4；
（一）抗弯强度验算
1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=0.9m。
0.3=2.242kN/m
0.3=2.076kN/m
根据以上两者比较应取q1=2.242kN/m作为设计依据。
0.3×
0.3=0.108kN/m
M1=0.1q1l2=0.1×
2.242×
0.92=0.182kN·
M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×
0.108×
0.92+0.213×
0.9=0.678kN·
取Mmax=0.678kN·
木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；
0.678×
=16.60N/mm2<
f=17N/mm2
40833
次楞抗弯强度满足要求!
（二）抗剪强度验算
施工荷载为均布线荷载时：
V1=0.6q1l=0.6×
0.9=1.211kN
V2=0.6q2l+0.65P=0.6×
0.9+0.65×
3.500=2.333kN
取V=2.333kN验算强度。
木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；
抗剪强度按下式计算:
τ=
3V
3×
2.333×
103
=1.000N/mm2<
fv=1.6N/mm2
2bh
2×
50×
70
次楞抗剪强度满足要求!
（三）挠度验算
q=0.3×
0.12＋0.3+2.5）=1.744kN/m
次楞最大容挠度值:
900/250=3.6mm；
次楞弹性模量:
E=10000N/mm2；
1.744×
900.04
=0.54mm<
3.6mm
10000×
1429167
五、主楞验算
主楞采用:
双钢管，截面抵拒矩W=8.49cm3，截面惯性矩I=20.39cm4，弹性模量E=206000N/mm4
当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm2。
首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。
作用在次楞上的均布线荷载设计值为：
q11=[1.2×
q12=[1.35×
次楞最大支座力=1.1q1l=1.1×
0.9=2.220kN。
次楞作用集中荷载P=2.220kN，进行最不利荷载布置如下图：
计算简图（kN）
弯矩图（kN·
m）
支座力自左至右分别为：
R1=2.63kN;
R2=7.36kN;
R3=7.36kN;
R4=2.63kN;
最大弯矩Mmax=0.633kN·
m；
主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；
0.633×
74.558N/mm2<
205N/mm2
8.49×
主楞抗弯强度满足要求!
首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。
0.9=1.727kN。
以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=0.646mm。
主梁的最大容挠度值:
900/150=6.0mm，
最大变形Vmax=0.646mm<
6.0mm
（三）悬挑段强度验算
主楞悬挑长度0.4m，次楞间距0.3m，
弯矩M=2.22×
0.4+2.22×
0.1=1.11kN·
主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。
M
1.11×
130.74N/mm2<
8490
主楞悬挑段强度验算满足要求!
（四）悬挑段挠度验算验算挠度时取荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.73kN，主楞弹性模量:
E=206000N/mm2。
容挠度值：
400×
2/400=2mm；
经计算主楞最大挠度Vmax=1.21mm<
2mm。
主楞悬挑段挠度验算满足要求!
六、可调托撑承载力验算
主楞通过可调托撑传递给立杆的最大荷载设计值为7.36kN，可调托撑受压承载力设计值为40kN。
7.36kN<
40kN，可调托撑承载力满足要求!
七、风荷载计算
（一）风荷载标准值
架体风荷载标准值应按下式计算：
=µ
sµ
z
---基本风压，按市10年一遇风压值采用，=0.25kN/m2。
µ
s---支撑结构风荷载体形系数µ
s，将支撑架视为桁架，按现行标准《建筑结构荷载规》表8.3.1第33项和37项的规定计算。
支撑架的挡风系数=1.2×
An/（la×
h）=1.2×
0.136/（0.9×
1.5）=0.121
式中An--一步一跨围的挡风面积，An=（la+h+0.325lah）d=0.136m2
la---立杆间距，0.9m，h---步距，1.5m，d---钢管外径，0.048m
系数1.2-----节点面积增大系数。
系数0.325-----支撑架立面每平米剪刀撑的平均长度。
单排架无遮拦体形系数：
st=1.2=1.2×
0.121=0.15
无遮拦多排模板支撑架的体形系数：
s=µ
st
1-ηn
=0.15
1-0.942
=0.29
1-η
1-0.94
η----风荷载地形地貌修正系数。
n----支撑架相连立杆排数。
支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=10m，按地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。
风压高度变化系数µ
z=0.65。
单榀桁架风荷载标准值=µ
zµ
st=0.65×
0.15×
0.25=0.024kN/m2
模板支撑架架体风荷载标准值=µ
s=0.65×
0.29×
0.25=
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