0#块托架计算书Word格式.docx
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3)对支架立柱或支承拱架的其他结构,取1.0KPa。
(4)振捣荷载:
取2kN/讥
计算底模板及支架强度时,荷载组合为:
(1)+
(2)+(3)+(4)
验算底模板及支架刚度时,荷载组合为:
(1)+
(2)
4、材料特性及变形控制
4.1、木材容许应力及弹性模量
按JTJ025-86标准(P50页表2.1.9),木材容重为丫=7.0KN/m"
,容许应力
如下表:
木材容许应力(MPa
材质
顺纹受压及承压应
力[(7a]
顺纹弯应力
[7W]
弯曲剪应力
[T]
弹性模量E
马尾松
12
1.9
9X03MPa
杉木
11.0
1.7
4.2、竹胶板容许应力及弹性模量
竹胶板容重为丫=9.0KN/m3
竹胶板容许应力(MPa
力[(7a]
竹胶板
90
27
1.2
3
6X0MPa
5
4.3、钢的材料特性:
弹性模量E^2.110MPa
Q235[(T]=175MPa[t]=100MPa
4.4、查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》有Q235钢管的材料特性如下表
表1钢材的强度和弹性模量(N/mr2)
P235A钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值
205
弹性模量
2.05X105
表2钢管截面特性
外径
壁厚
截面积
截面惯性矩
截面模量
回转半径
F(mm
t(mm
A(cnT)
I(cnT)
W(cnT)
I(cm)
48
3.5
4.89
12.19
5.08
1.58
4.5、变形控制
主要承重构件vL/400;
次要构件<L/500;
5、详细计算
本次计算假定(30+45+30)m梁0号块一次浇筑完成,计算采用容许应力法,
荷载的计算只取荷载的标准值,不考虑荷载分项系数。
托架结构形式如下图所示:
5.1、箱梁底模验算
向均设置10cmXI0cm方木,间距15cm由于根部腹板板为箱梁自重最大处(箱
梁根部截面最大高度3.31m),因此仅对腹板处进行底模板受力验算。
现取1m板
宽进行计算,由于模板的连续性,在均匀荷载的作用下,计算时按5跨等跨连续梁计算{《路桥施工计算手册》P765页,[附表2-11五跨等跨连续梁内力和挠
度系数]}
5.1.1、强度验算
djunnin\
川川川h川III川M
-~A
〔B
!
C
b
E
If
\—
15JIL
115
-J15
竹胶板受力计算简图
1)截面特性:
A=bX=1X).015=0.015m
-5343
W=bh/6=1X0.015七=5.4X0m=3.75X0mm
33・7454
I=bh/12=1.0X.015勻2=4.9X0m=2.8X0mm
2)荷载组合:
q=(26X3.31+0.018>
9)xl+(2+2.5)x1=90.7kN/m.
3)内力计算:
支点B负弯矩最大
2
M支=-0.105ql
=-0.105>
90.7X).152=-0.21KN.m
(Tma=M支/W=-0.21>
06十3.75X04)=-5.7Mpa<
[cw]=27MPa满足要求。
5.1.2、刚度验算:
(1)荷载组合:
q=26>
3.31X1+0.018>
9X=86.2kN/m
(2)挠度计算:
由《路桥施工计算手册》P765页附表2-11,五跨等跨连续梁内力和挠度系数可知:
挠度最大在第一跨,计算跨度15cm
4
fma匸0.664ql/100EI
=0.664>
86.2X103>
.154说100>
6>
03>
06>
2.8X10-7)
=0.2mm<
[f]=150/400=0.38m
所以刚度满足要求。
5.2、横向方木承载力验算
5.2.1、强度验算
取腹板处最不利荷载计算,腹板处横向方木采用10>
0cm方木,其纵向间距
为15cm,横向跨度为30cm截面惯性矩I=匹=0.1>
<
0.1=8.3疋10」m4作
1212'
用于方木上的线荷载
q=(26>
3.31+0.018>
9)X).15+(2+2.5)X).15=13.6kN/m.
5.2.2、刚度验算
1)荷载组合
q=(26>
9)>
0.15=13kN/m
2)挠度计算
满足要求
5.3、纵向方木承载力验算5.3.1、强度验算
取腹板处最不利荷载计算,腹板处纵向方木采用10>
0cm方木,其横向间距
32
为30cm纵向跨度为60cm截面惯性矩I=也=0^卫匚=8.3如0」口4作
9)»
.3+(2+2.5)>
.3=27.2kN/m.
5.3.2、刚度验算
)>
0.3=26.3kN/m
44
5ql526.30.6
fmax35=1.3mm一[f]=I/400=1.5mm
384El38484151038.310
5.4、碗扣支架验算5.4.1荷载计算
1)恒载:
1砼荷载
取腹板最不利荷载计算,箱梁腹板处支架水平间距为60>
30cm腹板高度为
3.31m。
则单根钢管所受荷载gi=26X3.31>
0.6>
0.3=15.5(kN/根)。
2模板、方木自重(合计取0.5KPa)
g2=0.5>
0.3>
0.6=0.1(kN/根)。
3立杆自重(按最大高度2m计,采用©
48>
3.5mm单位重量3.8kg/m)
g3=0.038>
=0.1kN/根)。
4横杆自重(步距为60cm共计3排)
g4=0.038>
>
0.3+0.6)=0.1(kN/根)。
2)腹板处活载:
施工人员和施工机具行走荷载:
1.5kN/m2,振捣砼产生的荷载:
2kN/m2。
q=(1.5+2)X0.3X).6=0.6(kN/根)
3)风荷载计算
根据《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》(TB10110-2011),曲=0.7卩z[1sW0
帖:
风荷载标准值(KN/m2o
1Z:
风压高度变化系数,可查《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》附
录D或《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)表7.2.1风压高度变化系数,地表类型为海岸A类,高度为20m得1z=1.63o
1s:
风荷载体型系数,查《建筑结构荷载规范》表7.3.1风荷载整体体型系数
得1S=1.2o
W):
各地基本风压(KN/m2,查《建筑结构荷载规范》,广州地区五十年一遇风压基本值为0.5o
依据以上对风荷载计算
3k=0.7izis®
0=0.7X1.63X1.2X).5=0.7kN/m2
风荷载对立杆产生弯矩按下式计算:
Mw=1.4lxl0Wk/8
式中:
M-——单肢立杆弯矩(KN-mj);
Lx—立杆纵矩(m;
W风荷载标准值(kN/m);
i°
—立杆计算长度(m。
贝UM/1.4°
.6°
.620.7/8=0.03kNm
5.4.2支架稳定性验算荷载效应组合
1单根钢管轴力N1=15.5+0.1+0.1+0.1+0.6=16.4kN。
2单根钢管弯矩M=0.03KNm
5.4.3、无风荷载时,单肢立杆稳定性验算
由于’=l/i=600/15.8=38,按a类截面查表得=0.946
=35.4MPa十]=175MPa
N_16.410N
卡一0.946489
满足要求。
5.4.4、组合风荷载时单肢立杆承载力计算:
立杆压弯强度计算:
Nw.0.9Mw
AW
W立杆截面模量;
带入数据有
5.5、I32a工字钢分配梁计算
1)荷载计算
托架根部箱梁截面最大,故取托架根部分配梁进行计算,其纵向间距为
0.6m,则内腔区域:
q二[26(0.50.35)1.52.52]0.6=16.9kN/m
F=99.2X).6=60KNO
其受力简图如下,单位:
cm
390
F
1
q
I1
'
\
11
1
■4
470
44^
2)内力计算
现采用midascivil软件建模进行计算如下
6^77^-HJO*
EXPlLlaMKM-
J.E321a-»
a&
L.42]3«
0M-
7i]Lfr4U-^3OJ-
hr:
MJW-L
MJNlL
±
*i
学奁kNJfrA-'
l
SSfcDfl-.'
Ct.i'
jEL5
应力:
位移:
^|o.DQ3
r
~!
]■
fx
r-t
反力
3)结论
由以上计算知,132a工字钢横梁最大弯曲应力为
78.3Mpav[
最大剪应力为
re***ffnaess
■
寅■力屯
3JH3P14-HW+
L>
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兀ila