325M提升机验算解析Word下载.docx
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提升机设计许用最大静张力（N）
400000
最大静张力差（N）
95000
主绳直径（mm）
31
主绳每米重量（kg/m）
3.941
主绳破断拉力总和（N）
629500
尾绳每米重量（kg/m）
7.929
主绳全长（m）
590
尾绳全长（m）
527
主绳最大钢丝直径（mm）
1.15
摩擦轮围包角（°
）
193
盘型闸活塞面积（cm2）
142
提升机（包括减速器）变位质量（kg）
128590
天轮变位质量（kg）
27070
电动机型号
YR800-10/1180
电动机额定功率（kw）
800
电动机电压（V）
6000
电动机额定电流（A）
99
电动机转子的变位质量（kg）
8385.5
电动机转速（r/min）
592
减速器型号
XP1120
（2）
减速器传动比
11.5
减速器允许最大扭矩（N·
m）
1147000
减速器传动效率
0.85
制动力臂（m）
1.775
一次提升载荷重量（kg）
提人
2560
提物
4800
提升容器自重（N）
118970
斜井轨道角度（°
——
最大提升速度（m/s）
9.05
串车数（个）
二、最大静张力、最大静张力差、钢丝绳、电机功率验算
1、最大静张力验算
（1）矿井实际提升情况计算最大静张力Fjm
△=n1p-n2q=4×
39.41-2×
79.29=-0.936﹤0
属于重尾绳系统
Fjm=Q＋QZ+n1pho＋n2q（H+Hh）
=67200+118970+4×
39.41×
26+2×
79.29×
513.5
=271699.5N
式中：
Q为一次提升载荷量，Q=g×
[2×
（1800+600）+24×
80]=67200N按照一侧提升两个1T矿车和24个人员，另外一侧装载2个空1T矿车混合提升计算：
矿车自重600kg，载重量1800kg，乘员重量按照80kg/人。
QZ=118970N为罐笼自重
n1=4为首绳根数
p=39.41N为首绳每米重量
H=500米为提升高度
n2=2为尾绳根数
q=79.29N为尾绳每米重量
Hh=13.5米为尾绳环高度
ho=26米为井口离主导轮中心距离
（2）提升机设计许用最大静张力：
[Fjm]=400000N
（3）验算：
Fjm≤[Fjm]
即最大静张力满足设计要求
2、最大静张力差验算
（1）根据矿井实际提升情况计算最大静张力差Fjc
Fjc=Q＋△H=Q+（n1p-n2q）H＝55200+0.936×
500=55668N
△为首尾绳每米重量差
（2）提升机设计许用最大静张力差：
[Fjc]=95000N
（3）验算：
Fjc＜[Fjc]
即最大静张力差满足设计要求
3、钢丝绳安全系数的验算：
m=
=
=9.08＞9.2-0.0005H=8.95
Qd=616910N为首绳钢丝绳破断力总和
即钢丝绳满足《煤矿安全规程》要求。
4、电动机功率验算
N＝
＝
＝652Kw＜800Kw
K=1.1为电动机富裕系数
Vm=9.05m/s为提升机最大提升速度。
电机功率满足要求
三、制动系统验算
1、提升机实际最大静阻力矩Mjm（N·
Mjm=FjcR=55668×
1.625=90460.5N·
m
R=1.625m为提升机滚筒半径
2、提升系统总变位质量∑m的计算：
∑m=
=（67200+2×
118970+4×
590+2×
527+27070+128590+85855）
=72323.4kg
LP=590米首绳钢丝绳总长
LP=527米尾绳钢丝绳总长
Gt=27070N导向轮的变位质量
Gj=128590N提升机变位质量
Gd=85855N电动机转子变位质量
质量模数β＝＝1.299
3、防滑减速度的计算
（1）、上提重物许用防滑减速度的计算
上升侧静阻力：
Fjs=QZ+Q+n1p（h0+H）+n2qHh+WS
（26+500）+2×
13.5+0.1×
67200
=277949.5N
σｄ－动防滑安全系数，《煤炭工业设计规范规定》σｄ≥1.25
α－钢丝绳对摩擦轮的围包角
μ－钢丝绳与摩擦衬垫间的摩擦系数，通常取μ＝0.2，最大不超过0.25
ｅ－自然对数的底
WS、WＸ－上升侧和下放侧矿井阻力，罐笼提升取0.1Q，箕斗提升取0.075Q。
下放侧静阻力：
Fjx=QZ+n1ph0+n2q（H+Hh）－WＸ
＝118970+12000+4×
513.5-0.1×
=209779.5N
上升侧运动部分总质量：
ms===29830Kg
下放侧运动部分总质量：
mx===21650Kg
上提重物许用防滑减速度
a3S＝
＝3.963ｍ/ｓ2
（2）、下放重物许用防滑减速度的计算
Fjs=QZ+n1p（h0+H）+n2qHh+WS
=12000+118970+4×
=222749.5N
Fjx=QZ+Q+n1ph0+n2q（H+Hh）－WＸ
＝118970+67200+4×
=264979.5N
ms===24310Kg
mx===27170Kg
下放重物许用防滑减速度
a3X＝
＝1.67ｍ/ｓ2
3、制动力矩Mz的计算
下限条件：
Mz≥3Mjm=3×
90460.5=271381.5N·
Mz≥1.5∑m·
R+Mjm=1.5×
72323.4×
1.625+90460.5
＝266748.8N·
上限条件：
Mz≤5∑m·
R-Mjm=5×
1.625-90460.5=497167.1N·
Mz≤ａ3S·
∑m·
R-Mjm
＝3.963×
1.625-90460.5=465663.2N·
Mz≤ａ3X·
R+Mjm
＝1.67×
1.625+90460.5=286728.1N·
由于制动力矩上下限条件接近，所以制动系统采用二级制动
第一级制动力矩：
Mz＝（286728.1+266748.8）/2＝276738.5N·
最大制动力矩Mz=4Mjm=4×
90460.5＝361842N·
4、液压站最大工作油压计算
Pm≥+P1+P2+P3=+2.35
=2.56+2.35
=4.91MPa
取值Pm=5.0MPa
卷筒上钢丝绳缠绕半径R=1.5m
制动盘制动半径Rz=1.775m
制动盘设计摩擦系数μ=0.35
制动器对数n=8
活塞有效面积A=142cm2=14200mm2
P1－保证全松闸时闸瓦间隙所需油压。
油缸密封等阻力折算油压P2=0.3-0.4MPa
油压系统残压P3=0.5MPa
根据提升机说明书综合阻力折算成油压值一般取24kgf/cm2，转化为现代单位为2.35Mpa。
5、采用二级制动方式时，第一级制动油压的计算：
当液压站在安全制动时，采用A、B两组盘型闸油压分别动作，A组油压迅速回油产生安全全压制动，B组盘型闸经延时降压回油实现二级制动。
一级制动油压PⅡ值为：
PⅡ=2（Pm-P1-P2）-Mz1/（nAµ
Rz）
=2×
（5.0-1.85）-276738.5/（8×
14200×
0.35×
1.775）
=2.38MPa
取2.4Mｐａ
6、验算实际最大制动力矩
Mz‘=（Pm-P1-P2-P3）×
2nAµ
Rz
=（5.0-2.35）×
2×
8×
=374042.2N·
Mz≥3Mjm
满足《煤矿安全规程》要求。
7、制动减速度校验
二级制动第一级制动力矩：
Mz‘=nAµ
Rz[2（Pm-P1-P2）-PⅡ]
=8×
1.775×
（5.0-1.85）-2.4]
=275238.6N·
下放重物
α＝（Mz-Mjm）/∑m·
R＝＝1.57m/s2＞1.5m/s2
上提重物
α＝（Mz+Mjm）/∑m·
R＝＝3.11m/s2＜5m/s2
符合煤矿安全规程
8、防滑系数校验：
上提重物时：
制动时上升侧动张力
F2=Fjs－ｍｓα＝277949.5－29830×
3.11＝185178.2N
制动时下放侧的动张力
F1=Fjｘ+ｍｘα＝209779.5+21650×
3.11＝277111N
动防滑系数：
σｄ＝=＝1.94>
1.25
下放重物时：
F2=Fjs－ｍｓα＝222749.5－24310×
1.57＝184582.8N
F1=Fjｘ+ｍｘα＝264979.5+27170×
1.57＝307636.4N
σｄ＝=＝1.443>
结论：
紧急制动时动防滑系数符合要求。
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