三角形钢管悬挑斜撑脚手架计算书Word格式文档下载.docx
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施工均布荷载（kN/m2）：
2.000；
脚手架用途：
结构脚手架；
同时施工层数：
2层；
2，风压高度变化系数μz为0.920，风荷载体型系数μs为1.254；
计算中考虑风荷载作用；
每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）：
0.1250；
脚手板自重标准值（kN/m2）：
0.350；
栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）：
0.170；
平安设施与平安网自重标准值（kN/m2）：
0.010；
脚手板铺设层数：
脚手板类别：
竹串片脚手板；
栏杆挡板类别：
竹串片脚手板挡板；
二、横向水平杆的计算
横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。
按照上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。
横向水平杆的自重标准值：
P1=0.03kN/m；
脚手板的荷载标准值：
P2=0.35×
1.5/3=0.17kN/m；
活荷载标准值：
Q=2×
1.5/3=1kN/m；
×
0.03+1.2×
0.17+1.4×
1=1.65kN/m；
横向水平杆计算简图
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，
计算公式如下：
Mqmax=ql2/8
最大弯矩Mqmax2/8=0.23kN·
m；
最大应力计算值σ=Mqmax2；
2小于横向水平杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2
横向水平吧的弯曲应力满足要求！
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.03+0.17+1=1.21kN/m；
νqmax=5ql4/384EI
最大挠度ν=5.0×
1.21×
10504/（384×
2.06×
105×
107800）=0.86mm；
横向水平杆的最大挠度0.86mm小于横向水平杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm
横向水平杆的挠度满足要求！
三、纵向水平杆的计算
纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面。
P1=0.03×
1.05=0.03kN；
1.05×
1.5/3=0.18kN；
Q=2×
1.5/3=1.05kN；
荷载的设计值：
P=（1.2×
0.18+1.4×
1.05）/2=0.87kN；
纵向水平杆计算简图
最大弯矩考虑为纵向水平杆自重均布荷载与横向水平杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。
Mmax2
均布荷载最大弯矩计算：
M1max=0.08×
0.03×
1.5×
1.5=0.01kN·
集中荷载最大弯矩计算公式如下：
Mpmax
集中荷载最大弯矩计算：
M2max=0.267×
0.87×
1.5=0.35kN·
M=M1max+M2max=0.01+0.35=0.35kN·
m
最大应力计算值σ=0.35×
1062；
2小于纵向水平杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2
纵向水平杆的弯曲应力满足要求！
最大挠度考虑为纵向水平杆自重均布荷载与横向水平杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
均布荷载最大挠度计算公式如下：
νmax4/100EI
纵向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度：
νmax=0.677×
15004/（100×
107800）=0.05mm；
集中荷载最大挠度计算公式如下：
νpmax3/100EI
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：
横向水平杆传递荷载P=（0.03+0.18+1.05）/2=0.63kN
ν=1.883×
0.63×
15003/（100×
107800）=1.82mm；
最大挠度和：
ν=νmax+νpmax=0.05+1.82=1.87mm；
纵向水平杆的最大挠度1.87mm小于纵向水平杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm
纵向水平杆的挠度满足要求！
四、扣件抗滑力的计算
双扣件承载力设计值取12.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为9.60kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（?
5.2.5）：
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值，取9.60kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
P1=0.03×
2/2=0.035kN；
纵向水平杆的自重标准值：
P2=0.03×
1.5=0.05kN；
脚手板的自重标准值：
P3=0.35×
1.5/2=0.28kN；
1.5/2=1.58kN；
R=1.2×
（0.035+0.05+0.276）+1.4×
1.58=2.64kN；
R<
9.6kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
五、脚手架立杆荷载的计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
NG1=[0.1248+（1.05×
2/2）×
0.033/1.80]×
5.00=0.721kN；
2
NG2=0.35×
2×
（1.05+0.3）/2=0.71kN；
NG3=0.17×
1.5/2=0.26kN；
NG4=0.01×
5=0.08kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=1.76kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ=2×
2/2=3.15kN；
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NGQ=1.2×
1.76+0.9×
1.4×
3.15=6.08kN；
不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为
GQ=1.2×
1.76+1.4×
3.15=6.52kN；
六、立杆的稳定性计算
风荷载标准值按照以下公式计算
ωk=μz·
μs·
ω0
其中ω0--根本风压（kN/m2），按照?
（GB50009-2001）的规定采用：
ω02；
μz--风压高度变化系数，按照?
μz=0.74；
μs--风荷载体型系数：
取值为1.25；
经计算得到，风荷载标准值为：
ωk2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：
MwkLah22/10=0.13kN·
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）+MW/W≤[f]
立杆的轴心压力设计值：
N=6.081kN；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
σ=N/（φA）≤[f]
N=N'
=6.52kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.59cm；
计算长度附加系数参照?
（JGJ130-2011）第5.2.8条得：
k=1.155，长细比验算时，k=1；
计算长度系数参照?
（JGJ130-2011）表5.2.8得：
μ=1.5；
长细比验算：
计算长度，由公式l0=kuh确定：
l0=2.7m；
长细比：
L0/i=170；
立杆稳定性计满足要求！
轴心受压杆件稳定性验算：
l0=3.12m；
轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo
立杆净截面面积：
A=4.24cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=4.49cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
考虑风荷载时
2；
2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2
不考虑风荷载时
立杆稳定性满足要求！
七、连墙件的计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl=Nlw+N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝1.25，ω0＝0.35，
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=2.7m2；
按?
（JGJ130-2011）5.2.12条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），N0=3kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw=1.4×
ωk×
Aw=1.53kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=4.53kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf=φ·
A·
0.85*[f]
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比l/i=300/15.9=18.87；
查表得到φ=0.95，l为内排架距离墙的长度；
[f]=205N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.95×
4.24×
10-4×
0.85×
205×
103=70.11kN；
Nl=4.53kN<
Nf
连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到Nl
双扣件抗滑承载满足要求！
连墙件扣件连接示意图
八、三角形钢管悬挑支撑计算
在竖向荷载作用下，计算简图如下
立面图
1、上图所示竖向荷载P1、P2由脚手架立杆所传，作用在三角形钢管悬支撑上各个杆件内力和各个支点的支座反力计算如下：
（1）三角形钢管悬支撑的各杆件轴力：
NBD22）/3.60＝6.118kN；
NCD＝6.081×
[（0.40+1.05）22]/3.60＝6.556kN；
NBC＝6.081×
（0.40+1.05）/3.60＝2.449kN；
NAB＝6.081×
0.40/3.60+2.449＝3.125kN；
（2）三角形钢管悬支撑的各支点的支座反力：
RAH（拉力）＝3.125kN；
RDH（压力）＝3.125kN；
RDV＝P1+P2＝12.162kN。
2、三角形钢管悬支撑中水平杆ABC中的力，除由P1、P2产生的轴力NAB外，还有P1、P2产生的压屈剪力NV和风荷载引起的水平力NW。
（1）由P1、P2产生的压屈剪力NV：
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