环管反应器吊装方案中文版文档格式.docx

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附录2拖拉绳的受力计算

附录3现场实际尺寸图

附录4吊索具合格证

附录5吊车司机操作证

1．设备的主要参数

聚丙烯装置的第一环管反应器R7201及第二环管反应器R7202的设备总重量均为344t（包括钢结构及连接梁的重量），主要由R1、R2、R3、R4四个带夹套的直管段，其中R1与R2、R3与R4各有上部的一个半园管、一个连接直管组成。

在每个直管段之间有7层连接横梁。

在直管段R1、R2、R3、R4的下段处，分别装有环管反应器的四个支座，这些支座的安放位置是在反应器框架距地面有6米高的平台上。

反应器的整体高度为50121mm，四个带夹套的直管段中心距为4200mm×

4200mm。

根据现场的条件及现有的吊装机具，环管反应器R7201及R7202的吊装，采用单台吊车提升、分两片吊装的方法来安装，主吊车选用一台250t履带吊（美国的ManitowocM-250型），另外还需用一台250履带吊（美国的ManitowocModel-999型）辅助溜尾。

3.1环管反应器的组对及摆放位置

将每台环管反应器分成2片在地面上进行组装，环管反应器的直管段R3与R4组成1片、R1与R2组成另1片，并将其与半环管和7层横梁连接成为整体后，再分成2片进行吊装。

环管反应器的组对位置放在反应器基础框架的东面，其摆放位置见图1。

反应器吊装的次序按：

R7202的R3与R4、R7202的R1与R2、R7201的R3与R4、R7201的R1与R2。

3.2.R7202的R3与R4吊装时的平面布置3.2.1.R7202的R3与R4吊装时主吊车、溜尾吊车的站车位置，详见下面的吊装平面布置图（图2）。

sketch2.

3.2.2.R7202的R3与R4吊装到位后，在东西两个方向上设置4根拖拉绳，钢丝绳绑挂在标高▽+39m处的横梁上，西面用2根φ13mm的钢丝绳，东面用2根φ17.5mm的钢丝绳，拉紧使环管反应器保持垂直，然后用溜尾吊车及1台起重臂长度为52m的50t履带吊分别挂上吊蓝，拆除位于标高▽+47m处的主吊耳卸扣，这两台吊车的站车位置及拖拉绳的布置见图3。

sketch3

3.3.R7202的R1与R2吊装时的平面布置

3.3.1.R7202的R1与R2吊装时主吊车、溜尾吊车的站车位置，详见下面的吊装平面布置图（图4）。

sketch4

3.3.2.R7202的R1与R2吊装到位后，利用50t汽车吊吊横梁，50t汽车吊的起重臂长度为40m，配合50t履带吊安装R1与R4之间▽+19m、▽+39m的两根横梁，用50t履带吊挂吊篮，吊车的站车位置见图5。

sketch5

3.3.3.仍然利用50t汽车吊吊横梁，利用溜尾的履带吊挂吊篮，两台吊车配合安装R2与R3之间▽+19m、▽+39m的两根横梁，吊车的站车位置见图6。

sketch6

3.4.R7201的R3与R4吊装时的平面布置

3.4.1.R7202的R3与R4吊装时主吊车、溜尾吊车的站车位置，详见下面的吊装平面布置图（图7）。

sketch7

3.4.2..R7201的R3与R4吊装到位后，仍然是用4根钢丝绳绑挂在标高▽+39m处的横梁上，西面用2根φ13mm的钢丝绳，东面用2根φ17.5mm的钢丝绳，在东西两个方向上拉紧，使环管反应器保持垂直，然后用溜尾吊车挂上吊篮，拆除位于R3处的主吊耳卸扣，这时吊车的站车位置及拖拉绳的布置见图8。

sketch8

3.4.3.R3处的吊耳卸扣拆除后，将500t履带吊的起重臂向北面转动，让出空间位置，再利用溜尾吊车挂上吊篮，拆除位于R4处的主吊耳卸扣，这时吊车的站车位置见图9。

sketch9

3.5.R7201的R1与R2吊装时的平面布置3.5.1.R7201的R1与R2吊装时主吊车、溜尾吊车的站车位置，详见下面的吊装平面布置图（图10）。

sketch10

3.5.2.R7201的R1与R2吊装到位后，利用50t汽车吊吊横梁，50t汽车吊的起重臂长度为40m，配合溜尾吊车安装R1与R4之间▽+19m、▽+39m的两根横梁，用溜尾吊车挂吊篮，吊车的站车位置见图11。

.

sketch11

3.5.3.仍然利用50t汽车吊吊横梁，溜尾吊车挂吊篮，两台吊车配合安装R2与R3之间▽+19m、▽+39m的两根横梁，吊车的站车位置见图12。

sketch12

4.1主吊车吊装工况的选用

环管反应器的单片金属重量均为65t，保温材料的重量为3t，吊索具（包括吊钩、平衡梁、卸扣、钢丝绳等）的重量为5t，因此每片环管反应器的吊装计算重量应为：

G=65+3+5=73t

选ManitowocM-250型履带吊的工况为：

起重臂长73.2m，作业半径13m，在此工况下，吊车的额定起重量为83.3t，吊车的起重负荷率为η=87.6%，其起重能力完全能满足吊装要求。

sketch13

吊车吊装时的净高度计算参见图13，吊车在上述的工况下，起重臂顶部滑车组中心距地面的高度为74.8m，吊装时的净高度h应为：

可见吊装的净高完全能满足吊装要求。

4.2溜尾吊车吊装工况的选用

参见图13，溜尾吊车的提升力F为：

式中G'

为单片环管反应器的金属重量与保温材料的重量之和，吊钩及索具的重量为2t，因此选ManitowocModel-999的工况为：

起重臂长64m，作业半径小于15m，在此工况下，吊车的额定起重量为63.6t，吊车的起重负荷率为η=62.4%，其起重能力完全能满足溜尾吊装的要求，而且能一次溜尾送到位。

5.1平衡梁

为了使每片环管反应器在吊装过程中从水平状态能够顺利地转到垂直状态，需要使用平衡梁梁，平衡梁为设备的生产厂家制造，随设备供货，详见图14

Sketch14Sketch15

5.2主吊耳及主吊索具

板式主吊耳为设备的生产厂家制造，随设备供货。

参见图15，索具的受力计算如下：

因此选用6个55t的卸扣，配合2对φ60.5mm钢丝绳扣（规格6×

37+1（麻芯），σ=170kg/mm2，破断拉力为Pb=190t）作主吊索具，钢丝绳扣的长度为12m，对折后打双使用，折减系数按0.75计,该钢丝绳扣的安全系数n为：

5.3溜尾吊耳及溜尾索具

溜尾的吊点选择在环管反应器最下层的横梁上，溜尾吊耳的结构及有关计算见附录1。

选用2个25t的卸扣，配合1对φ43mm钢丝绳扣（规格6×

37+1（麻芯），σ=170kg/mm2,破断拉力为Pb=97t）作溜尾吊索具，钢丝绳扣的长度为16m，对折后打双使用，折减系数按0.75计,溜尾索具详见图16。

sketch16

该钢丝绳扣的安全系为：

6．1主吊车的履带对地面的压力

ManitowocM-250型履带吊在上述工况时的车身总重量为250t，吊装的负荷为73t，因此主吊车ManitowocM-250型履带吊对地面的压力G=250+73=323t；

吊车履带的接地面积F=30m2，因此主吊车对地面的压强P为:

6．2溜尾吊车的履带对地面的压力

ManitowocModel-999型履带吊的车身总重量为250t，吊装的负荷为39.7t，因此溜尾吊车对地面的压力G=250+39.7=289.7t；

吊车履带的接地面积F=19.2m2，因此溜尾吊车对地面的压强P为:

为了保证吊装的安全，要求地面的地耐力大于20t/m2。

7．环管反应器的安装步骤：

环管反应器的吊装过程详见下面的示意图

:

a.第二环管反应器（R7202）的两个直管段R3、R4开始起吊

b.第二环管反应器（R7202）的两个直管段R3、R4吊装就位

c.第二环管反应器（R7202）的两个直管段R1、R2吊装就位，并连接R1与R4、R2与R3之间的横梁。

d.第一环管反应器（R7201）的两个直管段R3、R4吊装就位。

e.第一环管反应器（R7201）的两个直管段R1、R2吊装就位，并连接R1与R4、R2与R3之间的横梁。

f.第一环管反应器（R7201）和第二环管反应器（R7202）整体成型。

8.1必须严格执行吊车随机技术文件的规定，不能违章作业。

8.2设备吊装过程中，所用绳扣的长度必须符合本方案的要求，不能过长或过短。

8.3起吊前，现场的杂物应清除干净，并平整场地，对吊装过程有影响的物体或已安装的构件要拆除，吊车吊装时的站车位置要平整坚实，防止出现下沉现象。

8.4风力≥4级的天气不能进行吊装作业。

8.5在吊装期间，现场必须拉上安全线，设置警戒区，严禁非作业人员进入。

8.6吊装前要进行安全检查，确认无误后，再进行试吊，试吊高度为200～300m，经检查合格后再正式起吊。

8.7参加吊装的人员要明确分工，集中精力，服从指挥，坚守岗位。

吊装的作业人员共有18人：

4名吊车司机，1名监工（张仕经），12名起重工，信号指挥是黄增革，采用哨音信号及旗指挥信号。

8.8吊装前应作技术交底，使各岗位人员熟知方案要求及有关的吊装规程、规定

8.9吊装时需要在环管反应器的底部绑上两根麻绳并由专人拉紧，以防止设备摆动。

9.1主吊车美国的ManitowocM-250型。

9.2溜尾吊车美国的ManitowocModel-999型。

9.3一根80t/6m平衡梁。

9.4卸扣55t6个。

9.5卸扣25t2个。

9.6长度L=12m，直径φ60.5mm的钢丝绳扣2对。

9.7长度L=16m，直径φ43mm的钢丝绳扣1对。

9.8直径φ30mm的麻绳100m。

10.1美国的U.S.AManitowocM-250type型履带吊主要性能参数表。

10.2日本的JapanCKE2500type型履带吊主要性能参数表。

10.350t履带吊外形尺寸

附录1。

溜尾吊耳的结构及核算

每个溜尾吊耳所受的荷载为P=20t

钢板Q235—A的许用应力〔σ〕=1400kg/cm2

a—a截面的面积

a—a截面的应力

b—b截面的面积

b—b截面的应力

c—c截面的面积

c—c截面的应力

溜尾吊耳处横梁为H500×

300×

30的H形钢，截面的惯性矩为J=9003cm4，抗弯截面模量W=4306cm3

扭矩Mn=P×

L=20×

103×

25=500000kg-cm

截面的扭转应力为：

弯曲应力计算：

附录2

拖拉绳的受力计算

迎风面积F=100m2，风压P=0.025t/m2

西面拖拉绳的受力T为：

西面的拖拉绳用2根φ13mm的钢丝绳，每根钢丝绳的受力为1.4t，其破断拉力为Pb=8.7t，安全系数为：

东面的拖拉绳偏向约250，其最大的受力t为：

东面的拖拉绳用1根φ17.5mm的钢丝绳，其破断拉力为Pb=15.5t，安全系数为：