大桥现浇箱梁满堂支架施工方案Word下载.docx
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24m(预应力砼连续梁箱)、D匝道桥20m+3×
30m+20m预应力砼连续现浇箱梁、弦龙分离式立交桥(18m+3×
20m+18m)+(3×
18m+22m+20m)预应力砼现浇箱梁、古井分离式立交桥30m+28m预应力砼T形刚构现浇箱、大枫分离式立交桥2×
26m预应力砼T形钢构箱梁,计划开工两个作业面,分别配置满堂碗口脚手支架5孔一联,第一组作业面施工顺序:
XX大桥双幅4
24m(预应力砼连续梁箱)→D匝道桥20m+3×
30m+20m预应力砼连续现浇箱梁,第二组作业面施工顺序:
弦龙分离式立交桥(18m+3×
18m+22m+20m)预应力砼现浇箱梁→古井分离式立交桥30m+28m预应力砼T形刚构现浇箱→大枫分离式立交桥2×
26m预应力砼T形钢构箱梁。
XX大桥现浇箱梁左幅为单箱两室结构,右幅为单箱三室结构,分别为四跨等截面单向预应力连续梁,布置形式为4×
24,顶板宽左幅16.5m,底板宽12.5m,每侧翼板悬臂长2.0m,箱梁顶板设置成i%双向横坡,梁高1.5m,腹板厚50cm,顶板厚25cm,底板厚25cm。
至梁端顶板加厚到45cm,底板加厚到45cm。
各分隔墩顶处设1.6m厚端横隔板,现浇梁端各连续墩顶处设一道1.2m厚横隔板。
平纵面信息:
本桥平面位于R=1800m的右偏圆曲线上;
纵面位于0.85%上坡上;
本桥在GK38+533.672上跨A匝道,交角89°
;
在GK38+699.238上跨省道207,交角62°
。
箱梁为单向预应力结构。
纵向预应力采用大吨位群锚体系,预应力钢束采用19ΦS15.2钢绞线束,其标准强度为1860MPa,位于底板、腹板及顶板之中。
1.2施工方法简介
支架拟采用碗扣式脚手架搭设,立杆间距沿纵向在箱梁下部位为90cm,端横膈梁下及顶底板加厚段为60cm,横向间距在腹板下部分为30cm,支架在墩顶下700cm范围内为60cm,翼缘板下为90cm。
横杆步距120cm,上下底顶托分别为不小于50cm的长度,个别地形差异较大处采用80cm的底托。
采用普通扣件式钢管架作为剪刀斜撑,在纵向设置不少于3道,横向间隔3道左右设置一道。
厦成高速公路漳州段A4合同段内现浇箱梁地基基本位处砂性土地基,地基原状土承载力[fa0]=150kpa,地基均需处理,桥梁墩高小于10m,采用碗扣式满堂支架现浇施工工艺进行施工。
支架顶、底部分别设可调顶、底托。
施工时,翼缘模板及底模、外侧模、内模均采用采用竹胶板,内模支撑采用枋木定型支架做排架,脚手钢管及顶托做横撑。
支架在搭设后应进行压载,做好相应记录,然后根据对应数据对标高进行调整,同时应考虑设置反拱值。
1.3施工工艺流程
二、满堂支架搭设及预压
2.1地基处理
厦成高速公路漳州段A4合同段内现浇箱梁地基基本位处砂性土地基,地基原状土承载力[fa0]=150kpa,地基均需处理,应将松散土层清除,原有地基用蛙式夯土机进行夯压整平压实后,浇筑15cm厚砼。
此后,方可根据设计图纸搭设碗扣支架。
2.2材料选用和质量要求
搭设斜撑或加密碗扣的钢管规格为φ48×
3.5mm,且有产品合格证。
钢管的端部切口应平整,禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。
扣件应按现行国家标准《钢管支架扣件》(GB15831)的规定选用,且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件,严禁使用不合格的扣件。
新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证,当对扣件质量有怀疑时,应按现行国家标准《钢管支架扣件》(GB15831)的规定抽样检测。
旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用,出现滑丝的螺栓必须更换。
2.3支架安装
本支架采用“碗扣”式满堂支架,其结构形式如下:
纵向立杆布置间距以90cm为主,箱梁两端为60cm;
横向立杆在箱梁底板所对应的位置间距60cm,腹板及底倒角处钢管间距60cm,以加强腹板处支架的承载能力;
翼缘板下部位的横、纵向立杆均按90cm布置。
在高度方向横杆步距120cm,使所有立杆联成整体,为确保支架的整体稳定性,在每三排横向立杆和每三排纵向立杆各设置一道剪刀撑(可详见《现浇段碗扣式满堂支架平面布置图》)。
在地基处理好后,按照施工图纸进行放线,铺设可调底托,保证横杆位于同一标高,然后可进行支架搭设。
支架搭设好后,用可调顶托来调整支架高度或拆除模板用。
碗扣架安装好后,对于箱梁底板部份,在可调顶托上横向铺设10×
15cm的木枋(15cm面竖放,底板两端根据现场实际确定是否各悬出50cm)。
然后在其上铺设纵向10×
15cm的木枋(15cm面竖放,竖放的目的增加刚度),腹板50cm宽度内木枋间距25cm铺设,底板其余间距40cm铺设。
铺设时注意枋木接头应位于顶托之上。
对于翼缘部份,钢管架直接搭设到翼缘底,先在顶托上安装纵向10×
15cm(15cm面竖放)的木枋,根据翼缘底板坡面将木枋加工成楔型,若翼缘模板有背肋架,则可不必横向再铺木枋,直接让加工成楔型的木枋与背肋架接触紧密,若翼缘模板无背肋架,则横向间距40cm布置10X15cm(15cm面平放)的木枋。
支架底模铺设后,测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。
底模标高=设计梁底+支架的变形+(±
前期施工误差的调整量),来控制底模立模。
底模标高和线形调整结束,经监理检查合格后,立侧模和翼板底模,测设翼板的平面位置和模底标高(底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板)。
2.4现场搭设要求
2.4.1现场搭设时从桥梁一端开始搭设,按照脚手架布置图纸布设各排立杆。
立好立杆后,及时设置扫地杆和第一步大小横杆,扫地杆距基面约25厘米(需根据地托等高度调整到合适位置),支架搭完前应随搭设随设置斜撑作临时固定。
箱梁腹板对应处根据现场实际情况用普通钢管在横向增设1列立杆,以使腹板下立杆间距减少到30cm,随碗扣架一起搭设。
2.4.2架体在交界墩拉结牢靠后,随着架体升高,剪刀撑应同步设置,剪刀撑应每隔3m左右设置一排,纵向设置3列。
2.4.3安全网在剪刀撑等设置完毕后设置,设在支架两侧。
门洞顶面和两侧设置密布式网,防止坠物伤人或车辆。
门洞两侧车辆进出口处沿门洞周边设置红色警示灯串,灯距不大于30cm,两侧门洞顶处设置限高限宽标志,距门洞两侧100m外处设置限速及施工提示标牌,以上标志必须采用反光材料制作。
2.4.4为了便于拆除交界墩盖梁处的模板,可根据现场实际,在盖梁顶部位设置木楔支垫,或者在支座安装完成后,在支座四周铺设一层泡沫塑料,顶面标高比支座上平面高出2~3mm。
在拆除底模板时将盖梁顶处的泡沫塑料剔除,施工时严禁用气焊方法剔除泡沫以免伤及支座。
2.5普通扣件钢管搭设技术要求
2.5.1相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内,与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一;
2.5.2在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15厘米;
2.5.3对接扣件的开口应朝上或朝内;
2.5.4各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm;
2.5.5立杆的垂直偏差应不大于架高的1/300;
2.5.6上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中,与相连立杆的距离不大于纵距的1/3;
2.5.7安全网应满挂在外排杆件内侧大横杆下方,用26#铁丝把网眼与杆件绑牢。
2.5.8扣件规格必须与钢管外径相同;
扣件螺栓拧紧力矩不应小于50KN·
M;
2.5.9主节点处必须设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接且严禁拆除。
主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
三、满堂支架预压
安装钢筋前,要对支架进行压预。
支架预压的目的:
1、检查支架的安全性,确保施工安全。
2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响,有利于桥面线形控制。
本方案拟按1孔分段预压法进行预压,预压方法依据箱梁砼重量分布情况,在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋(或钢材、水箱)(梁跨荷载统一考虑安全系数为1.2)。
施工前,每袋砂石按标准重进行分包准备好,然后用汽车吊进行吊装就位,并按箱梁结构形式合理布置砂袋数量。
为了解支架沉降情况,在预压之前测出各测量控制点标高,测量控制点按顺桥向每2米布置一排,每排4个点。
在加载50%和100%后均要复测各控制点标高,加载100%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高,如果加载100%后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时,表明地基及支架已基本沉降到位,可卸载,否则还须持荷进行预压,直到地基及支架沉降到位方可卸压。
支架日沉降量不得大于2.0毫米(不含测量误差),一般梁跨预压时间为2天。
卸压完成后,要再次复测各控制点标高,以便得出支架和地基的弹性变形量(等于卸压后标高减去持荷后所测标高),用总沉降量(即支架持荷后稳定沉降量)减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形(即塑性变形)量。
预压完成后要根据预压成果通过可调顶托调整支架的标高。
四、支架受力验算
本合同段现浇箱梁最大高度为D匝道桥,布置形式为20+3×
30+20m,顶板宽左幅9m,底板宽5m,每侧翼板悬臂长2.0m,箱梁顶板设置成2%单向横坡,梁高1.8m,腹板厚50cm,顶板厚25cm,底板厚25cm。
各分隔墩顶处设1.8m厚端横隔板,现浇梁端各连续墩顶处设一道1.5m厚横隔板,取该桥梁箱梁进行受力验算。
计算模板、支架和拱架时,应考虑下列荷载并按表9.2.2进行荷载组合。
(1)模板、支架和拱架自重;
(2)新浇筑混凝土、钢筋混凝土或其他圬工结构物的重力;
(3)施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载;
(4)振捣混凝土时产生的荷载;
(5)新浇筑混凝土对侧面模板的压力;
(6)倾倒混凝土时产生的水平荷载;
(7)其他可能产生的荷载,如雪荷载、冬季保温设施荷载等。
4.1底模板下次梁(10×
15cm木枋)(15cm面竖放)验算,底模下脚手管立杆按照90cm(腹板下60cm,并增强两列普通钢管)布置,纵向次梁木枋腹板处间距25cm,其余间距40cm对于纵向次梁木枋的验算,取计算跨径为0.9m,按简支梁受力考虑,分别验算底模下腹板对应位置和底板中间位置:
4.1.1箱梁腹板处底模砼箱梁荷载:
P1=1.8m×
26KN/m3=46.8kN/m2(取1.8m砼厚度计算)
4.1.2箱梁内箱处底模砼箱梁荷载:
P1=(0.25+0.25)m×
26KN/m3=11.7kN/m2(取0.5m砼厚度计算)
4.1.3模板荷载:
采用竹胶板代肋模型,单平方0.7KN/m2,厚度10cm计算,腹板两侧位置按线荷载叠加至混凝土内,取P2=0.7×
1.8×
2/0.1=25.2kN/m2,箱梁内箱处按3层计算:
P2=0.7×
3=2.1kN/m2(包括内支撑件)
(腹板内外模重量及内模顶板模板重量由其下木枋承受,翼缘模板重量由翼缘部份钢管架承受,内模底板模板(含倒角模板)由底板下之木枋承受)。
4.1.4设备及人工荷载:
P3=(10×
60+8×
25+1000)×
10×
10-3/(10×
0.5)=3.6kN/m2
(假设半孔10m单侧腹板宽度0.5m有10名工人,60Kg/人;
振动棒8台,25Kg/台;
其它设备1000Kg)
4.1.5砼浇筑冲击及振捣荷载:
(取砼重量的25%)
P4=0.25×
46.8kN/m2=11.7kN/m2
4.1.6腹板处受力则有P=(P1+P2+P3+P4)=87.3kN/m2
取0.2安全系数,则有P计=P×
1.2=104.76kN/m2
因为腹板下木枋间距2