落地脚手架计算书适用于24米以下Word格式.docx
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木脚手板,
护栏与挡脚板自重标准值
可变荷载
施工均布活荷载
3kN/m
风荷载
地区
山东泰安
地基
地基土类型
粘性土
垫板宽度
0.3m
考虑到钢管锈蚀弯曲等因素，按φ48×
3钢管
参数
步距
1.8m
立杆横距
1.05m
连墙件扣件
双扣件
载标准值）
/m
安全网
0.01kN/m2
2层
自重标准值
0.35kN/m2
0.17kN/m2
2
同时施工层数
1层
基本风压
0.3kN/m2
地基承载力标准值
120kN/m2
垫板长度
计算。
1800
300
1050
三、横向水平杆（小横杆）验算
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定
“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。
”施工荷载的传递路线是：
脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图：
横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
（一）抗弯强度计算
1、作用横向水平杆线荷载标准值：
qk=（QK+QP1）×
S=（3+0.35）×
1.5=5.03kN/m
2、作用横向水平杆线荷载设计值：
q=1.4×
QK×
S+1.2×
QP1×
S=1.4×
3×
1.5+1.2×
0.35×
1.5=6.93kN/m
3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：
qlb26.93×
1.052
Mmax===0.955kN·
m
88
4、钢管载面模量W=4.49cm3
5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm2
6、计算抗弯强度
Mmax0.955×
106
22
σ===212.69N/mm2〉205N/mm2
W4.49×
103
7、结论：
不满足要求!
建议减少脚手架纵距或横距或小横杆间距，或控制施工荷载
（二）变形计算
1、钢材弹性模量E＝2.06×
105N/mm2
2、钢管惯性矩I＝10.78cm4
3、容许挠度[ν]=l/150与10mm
4、验算挠度
44
5qklb45×
5.03×
105041050
ν==54=3.6mm〈＝7与10mm
384EI384×
2.06×
105×
10.78×
104150
5、结论：
满足要求
四、纵向水平杆（大横杆）验算
双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图：
不需要计算抗弯强度和挠度。
由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：
a1=0.5×
6.930.15
F=0.5qlb（1+）2）2=4.75kN
lb×
1.05（1+1.05
由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值
a1）2=0.5×
5.030.15
Fk=0.5qklb（1+）2=3.45kN
lb×
1.05（1+1.05
五、扣件抗滑承载力验算
水平杆与立杆连接方式采用单扣件，抗滑承载力Rc=8kN。
纵向水平杆通过扣件传给立杆竖向力设计值=4.75kN〈Rc=8kN结论：
扣件抗滑承载力满足要求
六、立杆的稳定性计算
1、分析立杆稳定性计算部位
组合风荷载时，由下式计算立杆稳定性
N——计算立杆段的轴向力设计值；
A——立杆的截面面积；
——轴心受压构件的稳定系数，W——截面模量；
f——钢管的抗压强度设计值；
Mw——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；
0.9×
1.4ωklah2
Mw=0.9×
1.4Mwk=
10
其中，风荷载标准值ωk=μz·
μs·
ω0，
将N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9×
1.4∑NQk代入上式化简为：
≤f
1.2Hgk0.9×
1.4×
μz·
ω0lah1.2NG2k0.9×
1.4∑NQk
+++
A10WAA
H——脚手架高度；
gk——每米立杆承受的结构自重标准值；
la——立杆纵距；
h—步距；
μz——风压高度变化系数；
μs——风荷载体型系数；
ω0——基本风压，取山东泰安10年一遇值，ω0=0.3kN/m2
NG1k——脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力；
NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力；
∑NQk——施工荷载标准值产生的轴向力总
和；
脚手架结构自重产生的轴压应力
1.2Hsgk
σg=
A
风荷载产生的弯曲压应力：
μzμsω0lah2
σw=
10W
构配件（安全网除外，但其自重不大）自重荷载、施工荷载作用位置相对不变，其值不随高度变化而变化。
风荷载随脚手架高度增大而增大，脚手架结构自重随脚手架高度降低而增加（计算中应考虑的架高范围增大），因此，取σ=σg+σW最大时作用部位验算立杆稳定性。
2、计算风荷载产生的弯曲压应力风荷载体型系数μs=1.3=1.3×
0.8=1.04
1.4×
μz×
1.04×
0.3×
1.5×
1.82×
σw==42.6μz
10×
4.49×
地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。
3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力σg首先计算长细比λ：
l0
λ=
i
l0——计算长度，l0=kμh；
i——截面回转半径；
k——计算长度附加系数，其值取1.155；
μ——考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5.2.8采用；
h—步距；
立杆横距lb=1.05m，连墙件布置二步三跨，查规范表5.2.8得μ=1.5，h=1.8mkμh1.155×
180.0
λ===196
i1.59根据λ的值，查规范得轴心受压构件的稳定系数=0.188。
立杆纵距la=1.5m，查规范附录A表A-1得gk=0.1086kN/m
1.2Hsgk1.2Hs×
0.1086×
σg===1.63HsN/mm2
A0.188×
424.00
4、求σ=σw+σg列表如下：
高度
（m）
μz
σw=42.6μz
（N/mm2）
对应风荷载作用计算
段高度取值Hg（m）
σg=1.63Hs（N/mm2）
σ=σw+σg
5
0.6
27.69
24
39.12
66.81
0.80
34.08
16.30
50.38
分析说明：
脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大，但此处脚手架结构自重产生的轴压应力很小，σw+σg相对较小，脚手架底部风荷载产生的弯曲压应力虽较小，但脚手架自重产生的轴压应力接近最大σ=σw+σg最大，因此脚手架立杆稳定性验算部位取底部。
5、验算长细比
由规范5.2.8式，且K=1，得
l0kμh1.5×
180
λ====170<
210
ii1.59
结论:
满足要求!
。
6、计算立杆段轴向力设计值N脚手架结构自重标准值产生的轴向力
NG1K=Hsgk=24×
0.1086=2.61kN
构配件自重标准值产生的轴向力
NG2K=0.5（lb+a1）la∑Qp1+Qp2la+laHQp3=0.5×
（1.05+0.15）×
1.5×
2×
0.35+0.17×
1.5×
2+1.5×
24×
0.01=1.500kN
lb——立杆横距；
a1——小横杆外伸长度；
Qp1——脚手板自重标准值；
Qp2——脚手板挡板自重标准值；
Qp3——密目式安全立网自重标准值；
H——脚手架高度；
施工荷载标准值产生的轴向力总和
∑NQk=0.5（lb+a1）laQk=0.5×
（1.05+0.15）×
1=2.70kN
Qk——施工均布荷载标准值；
组合风荷载时
N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9×
1.4∑NQk=1.2×
（2.61+1.500）+0.9×
2.70=8.33kN
7、组合风荷载时，验算立杆稳定性
按规范公式5.2.6-2验算立杆稳定性，即：
NMw8.33×
103
22+=+42.6×
0.65=104.50+27.69=132.19N/mm2<
f=205N/mm2
AW0.188×
424
8、不组合风荷载时，验算立杆稳定性
N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4∑NQk=1.2×
（2.61+1.500）+1.4×
2.70=8.71kN
按规范公式5.2.6-1验算立杆稳定性：
322N=8.71×
103=109.27N/mm2<
0.188×
七、脚手架搭设高度计算
1、验算长细比：
l0kμh
180
1.59
=170<
210
λ==
ii
（k=1，μ=1.5）结论：
2、确定轴心受压构件稳定系数
：
kμh
1.155×
k=1.155,λ==
=196
i1.59
查规范得=0.188，gk=0.1086kN/m2
3、确定构配件自重标准值产生的轴心力NG2K
NG2K=0.5（lb+a1）la∑Qp1+la∑Qp2+la[H]Qp3=0.5×
2×
0.35+1.5×
0.17+24×
（[H]脚手架搭设高度限值，取最大，即[H]=24m）
4、求施工荷载标准值产生的轴向力总和∑NQk：
∑NQk=0.5（lb+a1）la∑Qk=0.5（1.05+0.15）×
1×
3=2.70kN
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