落地脚手架计算书适用于24米以下Word格式.docx

1、木脚手板 ,护栏与挡脚板自重标准值可变荷载施工均布活荷载3kN/m风荷载地区山东泰安地基地基土类型粘性土垫板宽度0.3m考虑到钢管锈蚀弯曲等因素，按 483 钢管参数步距1.8m立杆横距1.05m连墙件扣件双扣件载标准值）/m安全网0.01kN/m2,2层自重标准值0.35kN/m20.17kN/m22同时施工层数1层基本风压0.3kN/m2地基承载力标准值120kN/m2垫板长度计算。18003001050三、 横向水平杆（小横杆）验算建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范规定“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的 支座，用直角扣件固定在立杆上。”施工荷载

2、的传递路线是：脚手板横向水平杆纵向 水平杆纵向水平杆与立杆连接的扣件立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。（一）抗弯强度计算1、作用横向水平杆线荷载标准值：qk=（QK+QP1） S=（3+0.35） 1.5=5.03 kN/m2、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4QKS+1.2QP1S=1.431.5+1.2 0.35 1.5=6.93 kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载， 但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载） ，最大弯矩：ql b2 6.93 1.05 2Mmax= = = 0.955kN m8 84、

3、钢管载面模量 W=4.49cm35、 Q235钢抗弯强度设计值， f=205N/mm26、计算抗弯强度Mmax 0.955 10622 = = = 212.69N/mm2 205N/mm2W 4.49 1037、结论： 不满足要求 ! 建议减少脚手架纵距或横距或小横杆间距，或控制施工荷载 （二）变形计算1、钢材弹性模量 E2.06 105N/mm22、钢管惯性矩 I 10.78cm43、容许挠度 =l/150 与 10mm4、验算挠度445qkl b4 55.03 10504 1050= = 5 4 = 3.6mm 7与 10mm384EI 384 2.06 10510.78 104 1505

4、、结论：满足要求四、 纵向水平杆 （ 大横杆 ） 验算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图：不需要计算抗弯强度和挠度。由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：a1 = 0 . 5 6 . 9 3 0.15F= 0.5ql b（1+ ）2 ）2 =4.75kNl b 1 . 0 5 （ 1 + 1.05由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值a1 ） 2 = 0 . 5 5 . 0 3 0.15Fk=0.5qkl b（1+ ） 2 =3.45kNlb 1 . 05 （ 1+ 1.05五、 扣件抗滑承载力验算水平杆与立杆连接方式采用单扣件，抗滑承载力 Rc= 8kN。 纵向水平杆通过扣件传给

5、立杆竖向力设计值 =4.75kN Rc=8kN 结论：扣件抗滑承载力满足要求六、 立杆的稳定性计算1、分析立杆稳定性计算部位组合风荷载时，由下式计算立杆稳定性N计算立杆段的轴向力设计值； A立杆的截面面积；轴心受压构件的稳定系数， W截面模量； f 钢管的抗压强度设计值；Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；0.9 1.4 kl ah2Mw=0.91.4Mwk=10其中，风荷载标准值 k=zs 0，将 N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9 1.4 NQk 代入上式化简为：f1.2Hgk 0.9 1.4 z 0l ah 1.2NG2k 0.9 1.4 NQk+ + +A 10W A AH脚

6、手架高度； gk每米立杆承受的结构自重标准值； l a立杆纵距； h 步距；z风压高度变化系数； s风荷载体型系数； 0基本风压，取山东泰安 10 年一遇值， 0=0.3kN/m2NG1k脚手架立杆承受的结构自重标准值产生的轴向力；NG2k构配件自重标准值产生的轴向力； NQk施工荷载标准值产生的轴向力总和；脚手架结构自重产生的轴压应力1.2Hsgk g=A风荷载产生的弯曲压应力：zs0l ah2 w=10W构配件 （安全网除外，但其自重不大 ） 自重荷载、施工荷载作用位置相对不变，其值不 随高度变化而变化。风荷载随脚手架高度增大而增大，脚手架结构自重随脚手架高度降低 而增加 （ 计算中应考虑

7、的架高范围增大 ） ，因此，取 =g +W最大时作用部位验算立杆稳 定性。2、计算风荷载产生的弯曲压应力 风荷载体型系数 s=1.3 =1.3 0.8=1.04 1.4 z1.04 0.3 1.5 1.8 2 w= =42.6 z104.49 地面粗糙度 C 类 有密集建筑群的城市市区。3 、计算脚手架结构自重产生的轴压应力 g 首先计算长细比：l0=il 0计算长度，l 0=kh；i 截面回转半径； k计算长度附加系数， 其值取 1.155 ； 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表 5.2.8 采用； h 步距；立杆横距 l b=1.05m，连墙件布置二步三跨，查规范表 5.

8、2.8 得 =1.5 ，h=1.8m kh 1.155 180.0 = = =196i 1.59 根据的值，查规范得轴心受压构件的稳定系数 =0.188 。立杆纵距 l a=1.5m，查规范附录 A表 A-1 得 gk=0.1086kN/m1.2Hsgk 1.2Hs0.1086 g = = =1.63HsN/mm2A 0.188 424.004、求 =w + g 列表如下：高度（m）z w =42.6 z（N/mm2）对应风荷载作用计算段高度取值 Hg（m） g=1.63Hs （N/mm2） = w + g50.627.692439.1266.810.8 034.0816.3050.38分析说

9、明：脚手架顶端风荷载产生弯曲压应力相对底部较大，但此处脚手架结构自重 产生的轴压应力很小， w +g 相对较小，脚手架底部风荷载产生的弯曲压应力虽较小， 但脚手架自重产生的轴压应力接近最大 = w + g 最大，因此脚手架立杆稳定性验算部位 取底部。5、验算长细比由规范 5.2.8 式，且 K=1，得l 0 k h 1.5 180= = = =170 210i i 1.59结论:满足要求 ! 。6、计算立杆段轴向力设计值 N 脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K=Hsgk=240.1086=2.61kN构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0.5（l b+a1）l a Qp1+Qp2l a

10、+l aHQp3=0.5 （1.05+0.15） 1.5 20.35+0.17 1.5 2+1.5 240.01=1.500kNl b 立杆横距； a1 小横杆外伸长度； Qp1脚手板自重标准值；Qp2脚手板挡板自重标准值； Qp3密目式安全立网自重标准值； H脚手架高 度；施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0.5（l b+a1）l aQk=0.5 （1.05+0.15） 1=2.70kNQk施工均布荷载标准值；组合风荷载时N=1.2（NG1K+NG2K）+0.9 1.4 NQk=1.2（2.61+1.500）+0.9 2.70=8.33kN7、组合风荷载时，验算立杆稳定性按规范公式 5.

11、2.6-2 验算立杆稳定性，即：N Mw 8.33 10322 + = +42.60.65=104.50+27.69=132.19N/mm2 f=205N/mm2A W 0.188 4248、不组合风荷载时，验算立杆稳定性N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4 NQk=1.2 （2.61+1.500）+1.4 2.70=8.71kN按规范公式 5.2.6-1 验算立杆稳定性：3 2 2 N = 8.71 103 =109.27N/mm2 0.188 七、 脚手架搭设高度计算1、验算长细比：l 0 k h1801.59=170 210 = =i i（k=1 ， =1.5） 结论：2、确定轴心受压构件稳定系数：kh1.155 k=1.155, = =196i 1.59查规范得 =0.188， g k=0.1086kN/m23、确定构配件自重标准值产生的轴心力 NG2KNG2K=0.5（l b+a1）l aQp1+l aQp2+ l a HQ p3=0.5 20.35+1.5 0.17+24 （H 脚手架搭设高度限值，取最大，即 H=24m）4、求施工荷载标准值产生的轴向力总和 NQk：NQk=0.5（l b+a1）l aQk=0.5（1.05+0.15） 13=2.70kN