威海机务部分设计总结要点Word格式文档下载.docx

威海机务部分设计总结要点Word格式文档下载.docx

《威海机务部分设计总结要点Word格式文档下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《威海机务部分设计总结要点Word格式文档下载.docx（12页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

王宝柱

目录

1.热机专业概述

2.设计特点

3.设计成功之处及优化措施

4.存在的问题及补救措施

5.今后注意事项及改进意见

1.热机专业概述

山东华能威海电厂现有装机容量2×

125MW,分别于1993年11月和1994年7月正式移交生产.本期为扩建两台300MW国产燃煤机组,二期工程建成后,达到国家计委计工（1991）265号文《关于威海电厂设计任务书的批复》中批准的850MW规划容量.

1.1主设备型式

本期工程由山东省电力局物资公司邀请原能源部成套局及下属各有关单位议标,确定主机如下:

1.1.1锅炉:

型号:

DG1025/18.2-Ⅱ

型式:

亚临界、一次中间再热、自然循环、燃煤汽包炉,单炉膛半露天布置,四角切圆燃烧,平衡通风、固态排渣,全钢架悬吊结构.

制造厂:

东方锅炉厂

1.1.2汽轮机

N300-16.7/538/638型

亚临界、一次中间再热、双缸双排汽、单轴凝汽式汽轮机.

上海汽轮机有限公司

1.1.3发电机

QFSN-300-2型

水氢氢冷

上海发电机有限公司

1.2设计范围

本专业设计包括热力系统、燃烧及制粉系统、点火及助燃油系统等的设计和有关设备的选择,主厂房布置设计,辅助设施（全厂压缩空气系统、应急柴油发电机系统等）的设计和设备选择.

1.3燃料

本期工程燃用蒙西烟煤,根据山东省电力局鲁电燃（1994）282号文《关于威海电厂二期2×

300MW机组煤质资料调整的通知》,本工程采用的煤质特性如下:

表3.3.1-1

项目

单位

设计煤质

校核煤质

工业分析

应用基低位发热量Qnet,ar

kJ/kg

21340

19080

应用基全水份Mt

%

7.5

9.0

分析基水份Mad

0.86

0.92

可燃基挥发份Vdaf

29.82

31.44

应用基灰份Aar

25.80

30.82

元素分析

应用基碳Car

55.21

49.43

应用基氢Har

3.34

3.17

应用基氧Oar

6.57

5.92

应用基氮Nar

0.93

0.95

应用基硫St,ar

0.65

0.71

可磨性系数HGI

60

55

灰变形温度IT

℃

1400

1350

灰软化温度ST

1450

灰熔化温度FT

1500

灰成份分析

SiO2

43.04

42.90

Al2O3

39.06

38.30

Fe2O3

8.80

8.94

CaO

3.46

4.01

MgO

1.22

1.78

Na2O+K2O

SO3

1.52

1.74

点火及助燃油为0号轻柴油（GB252-64）.

1.4设计成品及工日

本工程热机专业共146册,出图3658张,说明书及清册10本,其中新制图3247张,套用图411张,套用率11.2%,CAD出图3026张,CAD出图率83%,远远高于院规定的

1.5设计时间及人员

初步设计:

1994年3月∽6月,

8月24日三大主机签协议,

8月底初设审查,

95年11月初设收口,

同年11月及96年3月分两批进行了主要辅机的招标订货.

司令图设计:

95年12月规划院下发了初设批复意见,

同月完成了司令图设计.

96年1月山东省电力局主持召开了司令图设计审查会.

施工图设计:

96年1月∽97年6月底,

7月初进行了现场交底.

热机专业有近10人参加了本工程各个阶段的设计,另外吉林省电力设计院和黑龙江省电力设计院先后派出了8人来我院参加了施工图的设计,对我院能够按照业主的要求,按时、按质、按量地完成设计任务作出了贡献.

2.设计特点

2.1热力系统的设计特点

2.1.1主蒸汽、再热蒸汽和汽机旁路系统

主蒸汽及冷再热蒸汽管道按1-2制配管,热再热蒸汽管道按2-1-2配制,管径及材料与以往工程相同.

本工程采用30%B-MCR的高、低压二级串联旁路系统，旁路功能进行了简化.

主蒸汽及再热蒸汽系统均按汽轮机VWO+5%OP工况时的汽量进行设计。

主蒸汽管道的压降为锅炉过热器出口蒸汽压力的4%.

再热蒸汽系统（包括再热器）的总压降不超过高压缸排汽压力的10%。

主蒸汽管道及高压旁路阀前蒸汽管道的设计压力，取用锅炉B-MCR下过热器出口的工作压力（18.2MP（a））。

低温再热蒸汽管道的设计压力，取用汽轮机VWO工况下高压缸排汽压力的1.15倍（4.58MP（a）），高温再热蒸汽管道的设计压力，为再热器出口安全阀动作的最低整定压力（4.08MP（a））。

主蒸汽管道及高压旁路阀前蒸汽管道、高温再热蒸汽管道及低压旁路阀前蒸汽管道的设计温度，分别取用锅炉过热器、再热器出口的额定工作温度加上锅炉正常运行时允许的温度偏差值（545℃）。

低温再热蒸汽管道的设计温度，取用汽轮机在各工况下可能出现的高压缸最高排汽温度（344℃）。

主蒸汽及高、低温再热蒸汽管道及汽轮机旁路管道均考虑有适当的疏水点和相应的动力疏水阀，在低温再热蒸汽管道上还设有疏水袋，以保证机组在启动暖管、低负荷及事故条件下及时疏尽管道中的冷凝水，防止汽轮机进水事故的发生，每一根疏水管道都单独接入凝汽器。

2.1.2给水系统

高压给水采用混合旁路系统（3号高加设单独小旁路，1、2号高加设大旁路）。

系统中设置二台50%容量的汽动给水泵和二台同容量的电动前置泵，另设一台50%容量的电动调速给水泵及其同轴驱动的前置泵。

电动给水泵供机组启动用，并作为汽动给水泵的备用泵。

按给水管道工作压力划分，从除氧器给水箱出口到前置泵入口之间的管道为低压给水管道，从前置泵出口至给水泵入口之间的管道为中压管道，从给水泵出口至锅炉省煤器入口之间的管道为高压给水管道。

系统中的汽动给水泵和电动给水泵除容量和原动机不同之外，各自系统的连接方式和设置基本一致。

在三台前置泵入口前设有一只电动隔离阀和一只粗滤网，在中压给水管道上，依次设有逆止阀、电动隔离阀、流量测量喷嘴和精滤网（电动给水泵出口仅设流量测量喷嘴和精滤网）。

滤网的作用是在机组初次投运或除氧器大修后的投运初期，防止可能积存在除氧器给水箱或进水管内的异物进入泵内以保护水泵。

当运行中发现精滤网因污物堵塞而压差增大时，则应停泵进行清洗。

在给水泵出口管道上依次装设有逆止阀和电动隔离阀，在3号高压加热器进口前的给水主管上接有至高压旁路减温装置和过热器减温器的减温水管道，再热器减温器的减温水取自给水泵的中间抽头。

在每台给水泵出口管道的逆止阀前，设有单独接至除氧器给水箱的给水泵最小流量再循环管道并配有相应的控制阀门等，以确保在机组启动或低负荷工况流经泵的流量大于其允许的最小流量。

2.1.3凝结水系统

系统设有二台100%容量的凝结水泵,一台运行,一台备用.凝结水精处理装置为中压系统.

在汽封蒸汽冷却器的出口管道上，设有控制除氧器水箱水位的调节阀，主、副调节阀并联布置。

机组在30%负荷以下运行时，由副调节阀调节，主调节阀全关，机组在30%负荷以上运行时，副调节阀全关，由主调节阀进行调节。

当主、副调节阀都故障时，控制室内报警，由运行人员在控制盘上远动调节旁路阀。

当给水箱达到高—高水位时，关闭主凝结水管道上的调节阀及其电动旁路阀，同时关闭3号高压加热器正常疏水阀，凝结水最小流量再循环阀自动开启。

除氧器采用滑压运行，正常运行由汽轮机的四级抽汽供汽，启动时，由辅助蒸汽系统供汽。

在启动时，为了迅速加热除氧器水箱内的给水，以加快启动速度和提高除氧质量，系统还设置了除氧器再循环泵。

2.1.4抽汽系统

汽轮机组具有八级非调整抽汽，一、二、三级抽汽分别供给三台高压加热器,四级抽汽供给给水泵汽轮机、除氧器和辅助蒸汽系统,五、六、七、八级抽汽分别供给四台低压加热器。

除第七、八级抽汽外，其它在靠近一、三、五、六级抽汽口和从低温再热蒸汽管道接出作为二级抽汽管道处的抽汽管道上分别装设气动逆止阀和具有快关功能的电动隔离阀各一个。

气动逆止阀布置在电动隔离阀之前。

电动隔离阀作为汽轮机防进水的第一级保护，气动逆止阀作为防止汽轮机突然甩负荷后的超速保护，兼作为防汽轮机进水事故的第二道保护。

在二级抽汽的逆止阀前，还设有使汽轮机高压缸排汽与凝汽器汽侧相连通的管道和相应的阀门，其作用是当机组超速或突然甩负荷时，将高压缸末几级叶片因“鼓风”而产生的热量快速排至凝汽器，除第七、八级抽汽外，其它在靠近一、三、五、六级抽汽口和从低温再热蒸汽管道接出作为二级抽汽管道处的抽汽管道上分别装设气动逆止阀和具有快关功能的电动隔离阀各一个。

在二级抽汽的逆止阀前，还设有使汽轮机高压缸排汽与凝汽器汽侧相连通的管道和相应的阀门，其作用是当机组超速或突然甩负荷时，将高压缸末几级叶片因“鼓风”而产生的热量快速排至凝汽器.

2.1.5辅助蒸汽系统

辅助蒸汽系统按母管制设计，每台机组设一只辅汽联箱，两联箱之间有联络管，且4号机的辅汽联箱上预留有与三期扩建机组辅汽联箱联络的接口。

为使系统简单，本工程仅设一种蒸汽参数的辅助蒸汽系统，不再设置高、低温两种辅汽，对个别要求温度较低的用户，单独设置减温减压装置.

第一台机组投入运行时，低于25%负荷时辅助蒸汽系统用汽、机组跳闸时备用汽及停机时保养用汽都来自老厂抽汽。

当机组负荷大于25%，高压缸的排汽参数略高于辅助蒸汽用汽的参数时，即可由老厂抽汽来汽切换到由本机高压缸排汽供给，即由低温再热蒸汽管供汽。

当机组负荷升高到大于70%，四级抽汽的参数达到辅助用汽的参数时，就可切换到四级抽汽供汽。

第二台机组投运时，冷态或热态启动用汽可由正常运行机组的第四级抽汽供给。

2.1.6加热器疏水系统

加热器疏水有正常疏水和事故疏水，系统在正常情况下，加热器的疏水逐级自流，3号高压加热器出口的疏水进入除氧器，以提高3号高加事故解列时系统运行的经济性，8号低压加热器出口的疏水疏入凝汽器，除氧器溢放水至凝汽器。

每一路疏水管道均设有疏水调节阀，用于控制加热器中的疏水处于正常水位，在正常情况下，如果逐级疏水不能满足要求，则加热器的疏水经事故疏水管道直接疏至凝汽器，事故疏水调节阀由加热器高水位信号控制。

高压加热器事故疏水先通过高加事故疏水扩容器扩容泄压后再疏入凝汽器。

低压加热器事故疏水的作用和运行方式与高压加热器事故疏水相同。

2.1.7闭式循环冷却水系统

闭式循环冷却水系统是对冷却水回水进行回收、升压输送、冷却和调节，从而形成冷却水的闭合循环。

用水量较小、对水质要求较高且冷却设备进口管径较小容易结垢的采用闭式水。

闭式循环冷却水系统的工作介质为凝结水或除盐水。

系统按夏季闭式循环冷却水热交换器（简称水—水热交换器）的冷却水进水温度为30℃，出水温度34℃，被冷却水进水温度为42℃，出水温度37.5℃的条件设计。

闭式循环冷却水泵和水—水热交换器的总容量，均按满足本系统内所连接设备的最大用水量的