龙泉西区住宅楼施工组织设计.docx

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龙泉西区住宅楼施工组织设计

龙泉西区20#住宅楼工程施工组织设计

编制日期：

2005年7月30日

编制单位：

临朐县建筑公司

施工组织设计目录

一施工组织设计说明

二工程概况

三施工方案

《一》施工顺序

《二》流水段施工

《三》运输及机械设备

《四》能源资源消耗

《五》施工组织机构

《六》创优质结构工程施工方案

《七》临时用电，模板工程施工方案

《八》脚手架施工方案

四主要分部分项施工方案及技术措施

《一》地基与基础工程

《二》主体结构工程

《三》屋面工程

《四》装饰装修工程

《五》预防质量通病方案

五施工进度计划

六施工平面图

七主要施工准备工作

八季节性施工措施

九技术质量保证措施及体系

十创市级文明工地现场管理措施

《一》施工组织设计说明

建设单位临朐县城建开发公司工程名称龙泉西区20#住宅楼工程地点龙泉小区西扩区建筑面积4342.75m2工程造价土建205构造形成砖混

建筑层数住宅六层（地下储藏室）建筑高度19.775m

开工日期竣工日期工作日

施工单位临朐县建筑公司一项目部施工主要队伍第一项目部施工负责人张良太

工程用水本工程采用自来水，由施工单位从建设单位指定地点引出

工程用电由施工单位从建设单位配电箱引出

现场道路同施工单位协调建设单位共同完成

场地平整由施工单位协同建设单位共同完成

临时设施由施工单位按标准完成

职工食宿

地材供应由施工单位自行采购三材供诮由公司材料拉提供沥青、汽油、玻璃供应施工单位彩购

工程地形地势西高东低，标高差0.8m左右工程地质有地质报告地下水位深度10m

冻结期12月20日-次年3月10日冻层厚度0.5m抗霉设防裂度70

予制件加工小型予制小件，现场加工

推广双革项目

其它

二、工程概况

《一》工程面貌特征：

临朐县龙泉西区20#住宅楼，建设地点龙泉小区西扩区。

本工程总建筑面积4243·75m2，其中住宅面积3467m2，储藏室为776·7m2。

住宅六层，储藏室为地上形式，高度为19·775m，层高3m。

耐火等级设计二级，建筑等级丙类，耐久等级为二级，使用年限50年，抗震设防烈度7度。

结构形式砖混结构，条形混凝土基础，墙体材料为页岩砖，基础主体混凝土均为C20，楼层结构为现浇板，设有空调安装平台，内墙混合砂浆出光刮防瓷涂料，外墙刷乳胶漆，红色水泥瓦屋面，地面铺设高档地面砖。

《二》施工现场特征及施工条件：

该拟建场地地形凭整，原为耕地，场地所处地貌类型为山前冲积平原，据有关地质资料分析，场区及2Km范围内无断裂层通过，该场地揭露地下水稳定，水位埋藏深度为10m，为第四孔隙潜水，水位变化受大气降水影响。

根据区域水质资料分析，该地下水对混凝土无侵蚀作用。

该拟建场地第一层粉质粘土强度较高，但厚度不大；第二层粉质粘土强度中等，厚度较大。

其余土层分布较稳定，地基强度中等。

混凝土条形基础置于第一层粉质粘土层，标高—1·70米。

地基承载力160Kpa。

本工程场地属亚干旱气候，平均降水量662·5mm，年平均气温12·3。

C，最高气温40·5。

C，最低气温—21·4。

C,常年风向南丰，强风向北，最高风速18m／s,初霜10月24日,终霜次年4月4日,封冻日期12月20日至次年3月10日,最大冻土身0·5m.

本工程施工条件,建设单位已完成土地征用及地上障碍物拆除工作,施工现场三通一平由建设单位负责,采用机械挖土,留20cm由人工挖出,钢材水泥及其他材料由施工单位自行采购至施工现场.

根据合同规定,开工日期2005年7月30日,竣工日期2005年5月30日,质量等级优质机构、优良工程.安全指标市级文明工地.

附表:

1、表一主要机械设备用量表

2、表二劳力用量表

3、表三主要实物工程量

4、表四临时设施一览表

5、表五技术经济指标

6、表六主要材料用量计划

《三》编制依据：

施工图纸会审纪录，工程预算书，国家工程施工验收规范及有关操作规程摧广新技术新工艺的有关资料及现场实际情况。

三施工方案

《一》施工顺序

本工程总的施工顺序，先地上后地下，先土建后设备，先主体后装修，先室外后室内，先天棚后墙面的程序，带屋顶结构完成后自上而下装修见施工流程图：

内外

《二》流水段施工

整个工程划分东西两个流水段，自东向西施工，流水作业，（21）-（1／13）轴为A施工段，（13）-

（1）轴为B施工段，装修分层各工序穿插进行。

《三》运输机械设备

在基础主体阶段垂直运输采用QTG20塔吊二台，装修阶段增设井子架，选用2吨卷扬机。

水平运输依手推翻斗车为主，塔吊在垂直运输过程中兼顾水平运输。

《四》能源资源消耗

1、资源消耗：

钢材30Kg／m2,木材0．01m3／m2,水泥0．18t／m2。

2、施工用水：

干管管线全部地下埋设，埋深为500mm以下。

（1）施工用水量，按日用水量最大的浇筑混凝土工程量：

施工用水量：

q1＝k1∑Q1·N1×K2÷（8×3600）＝1·05×46×2400×1.5÷（8×3600）＝6.04

式中未预计施工用水系数K1取1.05,Q1取最大日浇筑混凝土量46m3,用水定额N1取2400L∕m3,用水不均衡系数K2区1.5。

因施工机械用水极少，不计算q2。

（2）施工现场生活用水生活用水量q3＝P1N3K4÷（t×8×3600）＝150×40×1.4÷（2×8×3600）＝0.15

式中施工现场高峰人数P1估取150人，生活用水定额N3取40L∕（人·日），用水不均衡系数K4取1.4，每天工作班t取2。

因施工现场不设生活区，不计算q4.。

（3）消防用水：

本工程再加上一部分居民区共有15620㎡，合1.56hm2,远小于现场面积25hm2的规定，消防用水量q5取10（L／S）。

（4）总用水量计算：

因工地面积小于25h㎡,且（q1+q2+q3+q4）=6.04+0.15=6.19

（5）管径计算：

施工用水经济流速v取1.3m／s

供水管径D=4Q÷（3.14×v×1000）=0.099m=99mm

去D=100mm

本工程正式水源为φ100mm上水管，已接至现场东侧，为减少临时设施，在基础施工阶段将现场内全部正式上水管线接通验收完毕，已作为施工临时水管干线。

另外做少量φ50支线通向搅拌站。

3、施工用电，使用100KWA的油冷式变压器。

祥见临时用电施工方案。

《五》施工组织机构

项目经理：

郇述修

技术负责人：

马玉庭

质检员：

夏鲁宁

施工员：

张兴国

资料员：

王化欣

材料员：

赵明忠

安全员：

叶剑堂

财会员：

王康国

《六》优质结构工程施工方案

为确保龙泉西区20#住宅楼工程质量优质、创建优质结构工程顺利进行，使工程质量稳步提高，加强工程施工过程控制，防微杜渐，从总各分项抓起，精心施工。

特制定工程总目标为优质工程。

分目标：

地基与基础分部工程，主体结构分部工程均在合格的基础上达到优质要求。

细化分目标：

分项工程的主控项目、一般项目符合设计要求及规范规定，允许偏差项目检查点的不合格点值：

主控项目控制在标准值的1.5倍以内，一般项目控制在标准值的1.5倍以内，检查点合格率90%以上，具体做到：

1、施工资料的收集、编目、标识、记录、真实、齐全，采用微机化管理，传输率在80%以上。

2、原材料、（半成品）进厂由甲、乙、监理三方共同检验，抽样检验准确率≥95%并确认，合格后按其性能分类、标识、存放。

3、现场计量器具齐全、准确、施工配合比计量偏差控制在±2%以内。

4、基础土方开挖工程允许偏差项目检查合格点合格率≥90%。

5、基础混凝土垫层工程允许偏差项目检查点合格率≥90%。

6、地下防潮层水泥沙浆平均厚度符合设计要求。

最小厚度不得小于设计值得85%。

7、回填土工程允许偏差项目检查点合格率≥90%。

8、现浇混凝土结构模板工程：

（1）模板支架的刚度、强度及间距符合规范要求。

（2）模板安装要求：

A、轴线位移≤±3㎜，起拱高度设计无要求是为跨度的2‰，允许偏差项目检查点合格率≧92%。

B、表面平整度≤±3㎜。

C、相邻两模板表面高差≤±2㎜。

D、每层垂直度≤±3㎜。

E、底模及支架拆除时，应有不少于3层支架，设计无要求时，梁板长度≤8米时，达到设计抗压强度标准≥75%，悬挑构件，不论其悬挑长度、达到设计混凝土强度标准值100%方可拆除。

9、现浇结构外观一般缺陷≤8%，轴线位移≤±10㎜，柱、梁≤±5㎜，每层垂直度≤±3㎜，标高每层≤±10㎜，截面尺寸≤+5、-3㎜，表面平整度≤±5㎜，检查点合格率≥±92%。

10、钢筋工程：

（1）钢筋原材料与加工允许偏差点合格率≥92%。

（2）钢筋连接与安装：

悬挑构件、板上部钢筋保护厚度≤±5㎜，其他混凝土构件保护层≤±7㎜，钢筋位置间距控制在≤±8㎜，排距控制在±5㎜，允许偏差的检查点合格率为≥93%。

11、砌体工程砂浆饱满度≥85%，轴线位移及垂直度允许偏差检查点率为100%，轴线位移允许偏差为±8㎜，每层垂直度允许偏差为±5㎜，其他允许偏差项目检查点为92%，其中表面平整度允许偏差≤5㎜，门窗允许偏差±5㎜。

《七》临时用电、脚手架施工方案

1、临时用电施工方案：

该工程为砖混结构，条形基础，采用人工接地体，用镀锌管（直径4㎜厚3.5㎜）接地体的顶面离地面0.2m,并覆盖硬质保护板，以防机械损伤，分3次（即总配电相处，配电线路的中间处，末端出）作重复接地。

（1）该工程施工现场临时用电总电源是从建设单位配电室接出380／220v电源，引至施工组织设计规定的地点上去（总配电箱、分配电箱、开关箱、用电设备）。

配电箱、开关箱按顺时针在编号箱内将所有开关用明显的标志注明，其回路和所有用电设备、开关箱均设专人负责，整个现场由持证电工对各用电设备按时检查和不定期检查，对所有的漏电保护器每天都要进行测试，做到灵敏可靠，以防发生漏电事故而引起伤害。

（2）配电线路由配电室送至总配电箱的电源线，由总配电箱至分配电箱的电源线为三相五线制380／220低压供电系统。

（3）施工现场的配电箱、开关箱固定方式的要求，箱底于地面的垂直距离为1.3m,手持电动工具采用移动式开关箱，内设漏电保护器。

配电箱、开关箱进出口线路必须设在箱底，而且有防绝缘措施。

整个现场采用二级漏电保护装置，使之具有分级分段的保护功能，有门有锁有防雨措施，箱内无杂物，设有固定式防护栏杆。

（4）负荷计算

1施工用电设备用电量计算

QTG20型塔吊2台2×13.7=27.4kw

JC350搅拌机2台2×7.5=15kw

砂浆搅拌机2台2×5.5=11kw

井子架卷扬机1台1×5.5=5.5kw

轮子锯1台1×4=4kw

平刨机1台1×4=4kw

振动器3台3×1=3kw

电夯1台1×2.2=2.2kw

潜水泵、电钻3台3×1=3kw

∑P1=79.1kw

电焊机1台1×22=22kw

∑p2=22kw

②室内照明用电∑P3=2.5KW

室外照明用电∑p4=5kw

需用系数k1取0.7,k2取1,k3取0.8,k4取1，电动机平均功率因数cosΨ=0.7

施工总用电量P=1.05[k1∑p1／cosΨ+k2∑p2+k3∑p3+k4∑p4]

=1.05（0.7×79.1／0.7+1×22+0.8×2.5+1×5）

=108.1kvA

建议采用100KvA变压器，可以满足使用要求。

2场内电源线截面选择

因场地狭小，由变压器知塔吊、搅拌机、木工棚采用聚乙烯绝缘五芯电缆（铜线），设置TN-S接零保护系统。

计算导线截面：

I=k·p／3·u·cosΨ=0.7×108.6×1000÷（1.732×380×0.7）=165A

选择主线芯为50mm2导线敷设，外径穿钢管内径70㎜。

2、模板工程施工方案

为保证质量，本工程所用模板采用多层胶合板及竹胶板相结合。

模板支撑系统荷载计算：

（1）构造柱、最大截面尺寸370×370㎜，采用多层胶合板选用

60×80方木与步步紧组成柱箍固定，间距L=600

1新浇混凝土采用内部振捣器对模板产生的侧压力

F1=0.22γct0β1β2V0.5=0.22×25×5.7×1.0×1.0×120.5=108.6kN/㎡

F2=γc·H=25×3.0=75KN∕㎡侧压力取两者较小值F=75KN∕㎡

（γc—混凝土的密度取25KN∕m3,

t0—新浇混凝土的初凝时间t0=200∕（T+15）取T=200C则t0=5.7h

H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度H=3.0

V—混凝土浇筑速度V=12m∕h

β1—外加剂影响修正系数β=1.0

β—混凝土坍落度影响修正系数β=1.0

F3—倾倒混凝土对垂直模板产生的水平荷载标准值=4kN∕m）

2柱箍所承受均布荷载值

q=0.85（F+F3）=0.85×（75+4）×103∕106×370=24.85N∕㎜

3强度验算

柱箍承受的轴向拉力值N=Lq／2=370×24.85÷2=4597.25N

柱箍杆件净截面面积A=60×80=4800㎜2

L2=370+（15×2）=400

柱箍最大弯矩值Mx=qL22／8=24.85×4002÷8=497000N／㎜

弯矩作用截面塑性发展系数γx=1.0

弯矩作用平面内受拉截面抵抗弯矩W=5080mm3

柱箍抗拉强度f1=N／An+Mx／γxWnx=4597.25÷489+497000÷5080=107.23N／㎜2<[f]=215N／㎜2满足要求。

（2）简支梁，圈梁：

A、底模验算，采用15胶合板，立档采用40×60木方，间距500，支架采用钢管配螺丝杆可调支座，取最大的梁250×450计算。

查规范胶合板垂直的抗弯强度fm=13／㎜,顺纹抗剪fv=1.4N／mm2弹性模量E=9000N／mm3,γ=5KN／m3

①荷载：

底模自重：

q1=5×0.015×0.24×1.2=0.0216KN／m

混凝土自重：

q2=24×0.24×0.45×1.2=3.25kN／m

钢筋自重：

q3=1.5×0.24×0.45×1.2=0.81kN／m

振捣产生荷载：

q4=2×0.24×1.2=0.576kN／m

q=0.9（q1＋q2＋q3＋q4）=4.19kN／m

2抗剪承载力计算验算：

底模下的楞木间距0.4，（查表弯矩系数km=-0.121,剪力系数kv=-0.62,挠度系数kw=0.967）

M=-0.121×4.19×0.422=-0.081

Q=M／w=0.081×106÷{240×152÷6}=9≤fm=13满足要求。

3抗剪强度验算：

V=kv·q·l=-0.62×4.19×0.4=1.04kN

剪应力τ=3v／2bh=3×1.04×103÷（2×240×15）=0.43≤fv=1.4

满足要求

4挠度计算；荷载不包括振捣产生的荷载

qn=4.082×0.9=3.67kN／m

w=kwqnL4÷100EI=0.97×3.67×4004÷{100×9×103×（240×403÷12=0.82≤[w]=L／400=1可以。

B、梁侧板，及圈梁

1

荷载计算：

假设t=300cβ1=1.0β2=1.0V=2m／h则F1=0.22γctββV0.5=.22×24×200÷（30+15）×1.0×1.0×2=33.18kN/m2

F2=γcH=24×0.65=15.6KN/m2

取两者较小F0=15.6×1.2=18.72kN/m2

振捣产生的何载F3=15.6×1.2=5.6kN/m2

有立档间距500㎜条件时线何载q=0.9×（F0+F3）L=0.9×（18.72+5.6）×0.5=10.94kN/m

2抗剪承载力验算：

侧模用20厚胶合板M=kmqL2=-0.121×0.94×5002=33.1×104N/㎜

δ=M/W=33.1×104÷{500×202÷6}=9.9≤fm=13可以。

3抗剪强度计算：

V=0.62qL=0.62×10.93×500=3.39kN

剪应力τ=3V/2bh=3×3.39×103÷{2×500×20}=0.51＜fv=1.4

4挠度计算

q=0.9F0×0.5=0.9×18.72×0.5=8.42kN/m

ω=0.967×8.42×5004÷{100×9×103×（500×203÷12）}=1.75﹤500/240=2.08满足要求.

C、支撑系统计算强度验算：

N=4.72×0.4=1.885KN

N/An=1885/489=3.85﹤{f}=215/mm2满足要求。

设支撑柱两道连结L0=h/3=1.0ì=1.58cmλ=L0/ì=100/1.58=63.3ζ=0.803N/ζA0=1885÷（0.803×489）=4.8﹤（f）=215N/㎜2可以。

（3）顶板模板及支撑系统

顶板用15㎜厚胶合板，下铺80×50㎜方木次龙骨间距为300㎜下铺80×100㎜方木主龙骨间距1200㎜，取最大跨度4800×6000计算。

1荷载计算（取1m宽板带计算）

底模自重q1=0.015×10×1×1.2=0.18kN/m

混凝土自重q2=24×0.16×1×1.2=4.61kN/m

钢筋荷重q3=1.1×.16×1×1.2=.21kN/m

施工人员及设备荷重q4=2.5×1×1.4=3.5kN/m

∑q=8.5kN/m

2面板验算

弯矩系数km=-0.105挠度系数kw=0.644

M=kmqL2=-0.105×8.5×3002=0.08033×106N·㎜

δ=M/w=6×0.08033×106÷（1000×152）=2.14﹤fm=15N/㎜2

挠度验算I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105㎜4

w=kwqL4/100EI=0.644×8.5×3004÷（100×8500×2.81×105）=0.19㎜﹤L/250可以。

3背方次龙骨验算：

取模型为简支梁计算，计算跨度为1.2m

q=8.5×0.3/1.2=2.13kN/mM=qL2/8=2.13×1.22/8=0.38kN·M

δ=M/W=0.38×106÷{50×802÷6}=12.67﹤fm=15/㎜2

挠度验算I=bh3/12=50×803/12=2.13×106㎜4

w=5qL4/384EI=5×2.13×12004/（384×9000×2.13×106）=3﹤L/250=1200/250=4.8㎜可以

4背方主龙骨验算：

取计算模型为简支梁计算跨度为1.2m

强度验算Q=2.13×1.2/1.2=2.13KN/m

M=qL2/8=2.13×122/8=0.38KN·m

δ=M/W=0.38×106÷{80×1002÷6}=2.85﹤fm=15N/㎜2可以。

挠度验算I=bh3/12=80×1003/12=6.67×106㎜4

w=5qL4/384EI=5×2.13×12004÷（384×9000×6.67×106）=0.96﹤L/250=1200/250=4.8㎜

5支撑系统计算

采用钢管配螺丝杆可调支架间距1.2m，查表Φ48截面特性A=4.89cm2I=12.19cm4w=5.08cm3I=1.58cmfm=215N/㎜2E=2.06×105N/㎜2

模板支架何载为8.5KN/㎜2

每数区各面积1.2×1.2=1.44㎡

则每根立杆承受的荷载为1.44×8.5=12.24KN

强度验算б=N/A=12.24×103/489=25＜fm=215可以

稳定性验算，主杆长细比λ=L0/I=1200/15.8=76

查表的稳定系数ψ=0.718,N/ψA=12240÷（0.718×489）=34.9＜215

满足要求

〈八〉脚手架施工方案

本工程采双排外脚手架，立杆对接分层分段搭设。

搭设高度20m，立杆纵距1.5m，横距1.2m，离墙距离0.35m，步距1.5m。

地基必须平整夯实，地耐力符合规范要求，脚手架地基分层夯实，有可靠排水措施。

1.立杆验算

立杆轴力设计值：

查表NG1k＝0.1394×25＝3.485kN

NGK－脚手架自产生的轴向力

NG2K－构配件自产生的轴向力

NG2K＝（0.5×0.35×1.2×1.5＋0.14×1.5×1.2）×2＝1.13kN

一个纵距内脚手板上堆砖，运料小车，各操作人员等标准荷载产生的轴力NQK

NQK＝5.0×1.2×1.5×1/2＝4.5KN

（1）组合风荷载时：

N＝1.2（NGK1＋NGK2）＋0.85×1.4∑NQK

　＝1.2（3.485＋1.13）＋0.85×1.4×4.5

　＝10.89KN

（2）不组合风载时：

N＝1.2（NGK1＋NGK2）＋1.4∑NQK

　＝1.2（3.485＋1.13）＋1.4×4.5

　＝11.84KN

2.风荷载标准值：

（1）计算挡风分数：

密目网档风分数（每100cm2,2400目，1.5mm2/目）

∮网==0.64

查表得：

∮目=0.095（JGT130-2001附录A-3）

∮=∮网+∮目=0.64+0.095=0.74

查规范表4、2、4

（2）体型分数：

μN=1.3∮=1.3×0.74=0.96

（3）高度25m处的风载标准值：

Wk=0.7μz、μs、Wo=0.7×1.34×0.96×0.5=0.45kN/m2

3.立杆长细比较稳定分数：

φ48×3.5钢管截面情况：

A=489mm2J=15.8mmW=508mm2

立杆计算长度分数：

（JG）130-2001表5、3、3

μ=1.55λ=μh/j=1.55×1500/15.8=147<［λ］=210

验算稳定用长细比：

λ=1.155×147=169.8

查附录C表∮=0.245

4.验算

（1）不组合风有载时：

==98.3N/mm2

（2）组合风载时：

Mwk===0.1kNm

Mw=0.85×1.4Mwk=0.85×0.1=0.085kNm

+=+

=170.5N/mm2

二、横向水平杆验算

1.计算简图：

2.荷载设计值：

线荷载标准值：

qk=（3+0.35）×0.75=2.51kN/m

线荷载设计值：

q=1.2×0.35×0.75+1.4×3×0.75=3.465kN/m

3.最大弯距：

Mmax=1/8qL2=1/8×3.465×1.22=0.6237kM/m

4.抗弯验算：

σ===123N/mm2

5.复形验算：

E=2.06×105N/mm2I=12.19cm4

V==

=2.7mm

所以横向水平杆的现弯强度及复形均满足要求。

三、纵向水平杆验算

1.计算简图：

纵向水平杆按三等跨连续计算，简图如下:

2.荷