化工原理第二版夏清贾绍义课后习题解答带图资料.docx
《化工原理第二版夏清贾绍义课后习题解答带图资料.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《化工原理第二版夏清贾绍义课后习题解答带图资料.docx(31页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
![化工原理第二版夏清贾绍义课后习题解答带图资料.docx](https://file1.bdocx.com/fileroot1/2022-10/12/160d8729-825a-47ea-a2fb-ef549c7d4abe/160d8729-825a-47ea-a2fb-ef549c7d4abe1.gif)
化工原理第二版夏清贾绍义课后习题解答带图资料
化工原理第二版夏清,贾绍义课后习题解答
(夏清、贾绍义主编.化工原理第二版(下册).天津大学出版)社,2011.8.)
第1章蒸馏
1.已知含苯0.5(摩尔分率)的苯-甲苯混合液,若外压为99kPa,试求该溶液的饱和温度。
苯和甲苯的饱和蒸汽压数据见例1-1附表。
t(℃)80.1859095100105
x0.9620.7480.5520.3860.2360.11
解:
利用拉乌尔定律计算气液平衡数据
查例1-1附表可的得到不同温度下纯组分苯和甲苯的饱和蒸汽压PB*,PA*,由于总压
P=99kPa,则由x=(P-PB*)/(PA*-PB*)可得出液相组成,这样就可以得到一组绘平衡t-x图数据。
以t=80.1℃为例x=(99-40)/(101.33-40)=0.962
同理得到其他温度下液相组成如下表
根据表中数据绘出饱和液体线即泡点线
由图可得出当x=0.5时,相应的温度为92℃
2.正戊烷(C5H12)和正己烷(C6H14)的饱和蒸汽压数据列于本题附表,试求P=13.3kPa下该溶液的平衡数据。
温度C5H12223.1233.0244.0251.0260.6275.1291.7309.3
KC6H14248.2259.1276.9279.0289.0304.8322.8341.9
饱和蒸汽压(kPa)1.32.65.38.013.326.653.2101.3
解:
根据附表数据得出相同温度下C5H12(A)和C6H14(B)的饱和蒸汽压
以t=248.2℃时为例,当t=248.2℃时PB*=1.3kPa
查得PA*=6.843kPa
得到其他温度下A¸B的饱和蒸汽压如下表
t(℃)248251259.1260.6275.1276.9279289291.7304.8309.3
PA*(kPa)6.8438.00012.47213.30026.60029.48433.42548.87353.20089.000101.300
PB*(kPa)1.3001.6342.6002.8265.0275.3008.00013.30015.69426.60033.250
利用拉乌尔定律计算平衡数据
平衡液相组成以260.6℃时为例
当t=260.6℃时x=(P-PB*)/(PA*-PB*)
=(13.3-2.826)/(13.3-2.826)=1
平衡气相组成以260.6℃为例
当t=260.6℃时y=PA*x/P=13.3×1/13.3=1
同理得出其他温度下平衡气液相组成列表如下
t(℃)260.6275.1276.9279289
x10.38350.33080.02850
y10.7670.7330.5240
根据平衡数据绘出t-x-y曲线
3.利用习题2的数据,计算:
⑴相对挥发度;⑵在平均相对挥发度下的x-y数据,并与习题2的结果相比较。
解:
①计算平均相对挥发度
理想溶液相对挥发度α=PA*/PB*计算出各温度下的相对挥发度:
t(℃)248.0251.0259.1260.6275.1276.9279.0289.0291.7304.8309.3
α----5.2915.5634.178----
取275.1℃和279℃时的α值做平均αm=(5.291+4.178)/2=4.730
②按习题2的x数据计算平衡气相组成y的值
当x=0.3835时,
y=4.73×0.3835/[1+(4.73-1)×0.3835]=0.746
同理得到其他y值列表如下
t(℃)260.6275.1276.9279289
α5.2915.5634.178
x10.38350.33080.20850
y10.7460.7000.5550
③作出新的t-x-y'曲线和原先的t-x-y曲线如图
4.在常压下将某原料液组成为0.6(易挥发组分的摩尔)的两组溶液分别进行简单蒸馏和平衡蒸馏,若汽化率为1/3,试求两种情况下的斧液和馏出液组成。
假设在操作范围内气液平衡关系可表示为y=0.46x+0.549
解:
①简单蒸馏
由ln(W/F)=∫xxFdx/(y-x)以及气液平衡关系y=0.46x+0.549
得ln(W/F)=∫xxFdx/(0.549-0.54x)=0.54ln[(0.549-0.54xF)/(0.549-0.54x)]
∵汽化率1-q=1/3则q=2/3即W/F=2/3
∴ln(2/3)=0.54ln[(0.549-0.54×0.6)/(0.549-0.54x)]解得
x=0.498代入平衡关系式y=0.46x+0.549得
y=0.804
②平衡蒸馏
由物料衡算FxF=Wx+Dy
D+W=F将W/F=2/3代入得到
xF=2x/3+y/3代入平衡关系式得
x=0.509再次代入平衡关系式得y=0.783
5.在连续精馏塔中分离由二硫化碳和四硫化碳所组成的混合液。
已知原料液流量F为4000kg/h,组成xF为0.3(二硫化碳的质量分率,下同)。
若要求釜液组成xW不大于0.05,馏出液回收率为88%。
试求馏出液的流量和组分,分别以摩尔流量和摩尔分率表示。
解:
馏出回收率=DxD/FxF=88%得馏出液的质量流量
DxD=FxF88%=4000×0.3×0.88=1056kg/h
结合物料衡算FxF=WxW+DxD
D+W=F得xD=0.943
馏出液的摩尔流量1056/(76×0.943)=14.7kmol/h
以摩尔分率表示馏出液组成xD=(0.943/76)/[(0.943/76)+(0.057/154)]
=0.97
6.在常压操作的连续精馏塔中分离喊甲醇0.4与说.6(均为摩尔分率)的溶液,试求以下各种进料状况下的q值。
(1)进料温度40℃;
(2)泡点进料;(3)饱和蒸汽进料。
常压下甲醇-水溶液的平衡数据列于本题附表中。
温度t液相中甲醇的气相中甲醇的温度t液相中甲醇的气相中甲醇的
℃摩尔分率摩尔分率℃摩尔分率摩尔分率
1000.00.075.30.400.729
96.40.020.13473.10.500.779
93.50.040.23471.20.600.825
91.20.060.30469.30.700.870
89.30.080.36567.60.800.915
87.70.100.41866.00.900.958
84.40.150.51765.00.950.979
81.70.200.57964.01.01.0
78.00.300.665
解:
(1)进料温度40℃
75.3℃时,甲醇的汽化潜热r1=825kJ/kg
水蒸汽的汽化潜热r2=2313.6kJ/kg
57.6℃时,甲醇的比热CV1=2.784kJ/(kg·℃)
水蒸汽的比热CV2=4.178kJ/(kg·℃)
查附表给出数据当xA=0.4时,平衡温度t=75.3℃
∴40℃进料为冷液体进料
即将1mol进料变成饱和蒸汽所需热量包括两部分
一部分是将40℃冷液体变成饱和液体的热量Q1,二是将75.3℃饱和液体变成气体所需要的汽化潜热Q2,即q=(Q1+Q2)/Q2=1+(Q1/Q2)
Q1=0.4×32×2.784×(75.3-40)=2850.748kJ/kg
Q2=825×0.4×32+2313.6×0.6×18=35546.88kJ/kg
∴q=1+(Q1/Q2)=1.08
(2)泡点进料
泡点进料即为饱和液体进料∴q=1
(3)饱和蒸汽进料q=0
7.对习题6中的溶液,若原料液流量为100kmol/h,馏出液组成为0.95,釜液组成为0.04(以上均为易挥发组分的摩尔分率),回流比为2.5,试求产品的流量,精馏段的下降液体流量和提馏段的上升蒸汽流量。
假设塔内气液相均为恒摩尔流。
解:
①产品的流量
由物料衡算FxF=WxW+DxD
D+W=F代入数据得
W=60.44kmol/h
∴产品流量D=100–60.44=39.56kmol/h
②精馏段的下降液体流量L
L=DR=2.5×39.56=98.9kmol/h
③提馏段的上升蒸汽流量V'
40℃进料q=1.08
V=V'+(1-q)F=D(1+R)=138.46kmol/h
∴V'=146.46kmol/h
8.某连续精馏操作中,已知精馏段y=0.723x+0.263;提馏段y=1.25x–0.0187
若原料液于露点温度下进入精馏塔中,试求原料液,馏出液和釜残液的组成及回流比。
解:
露点进料q=0
即精馏段y=0.723x+0.263过(xD,xD)∴xD=0.949
提馏段y=1.25x–0.0187过(xW,xW)∴xW=0.0748
精馏段与y轴交于[0,xD/(R+1)]即xD/(R+1)=0.263
∴R=2.61
连立精馏段与提馏段操作线得到交点坐标为(0.5345,0.6490)
∴xF=0.649
9.在常压连续精馏塔中,分离苯和甲苯的混合溶液。
若原料为饱和液体,其中含苯0.5(摩尔分率,下同)。
塔顶馏出液组成为0.9,塔底釜残液组成为0.1,回流比为2.0,试求理论板层数和加料板位置。
苯-甲苯平衡数据见例1-1。
解:
常压下苯-甲苯相对挥发度α=2.46
精馏段操作线方程y=Rx/(R+1)=2x/3+0.9/3
=2x/3+0.3
精馏段y1=xD=0.9由平衡关系式y=αx/[1+(α-1)x]得
x1=0.7853再由精馏段操作线方程y=2x/3+0.3得
y2=0.8236依次得到x2=0.6549y3=0.7366
x3=0.5320y4=0.6547
x4=0.4353∵x4﹤xF=0.5精馏段需要板层数为3块
提馏段x1'=x4=0.4353
提馏段操作线方程y=L'x/(L'-W)-WxW/(L'-W)
饱和液体进料q=1
L'/(L'-W)=(L+F)/V=1+W/(3D)
由物料平衡FxF=WxW+DxD
D+W=F代入数据可得D=W
L'/(L'-W)=4/3W/(L'-W)=W/(L+D)=W/3D=1/3
即提馏段操作线方程y'=4x'/3–0.1/3
∴y'2=0.5471
由平衡关系式y=αx/[1+(α-1)x]得x'2=0.3293