三亚高支模施工方案.docx
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三亚高支模施工方案
三亚·亚龙湾
行政办公中心工程
高支模施工方案
编制单位：
海南省第二建筑工程公司
技术负责人
编制人 审批负责人
审核人
编制日期 审批日期
高支模支顶施工方案
一、工程概况
三亚·亚龙湾行政中心由三亚虹霞开发建设有限公司投资兴建，工程位于海南省三亚市亚龙湾国家旅游度假区内，本项目总建筑面积为32967.46m2。
包括1#楼1栋、2#楼1栋。
其中1#楼设计为地下2层，地上5层，建筑高度为23.2m，/2#楼设计为地下1层，地上4层，建筑高度为20.2m。
建筑防火等级均为一级，抗震等级均为8度，结构类型为框架剪力墙、框架结构。
三亚·亚龙湾行政中心工程（B-18）至（B-14）轴～（C-D）至（C-C）轴；（C-9）至C6轴～（C-D）至（C-C）轴；（D-B）至（D-A）轴～（D-1）至（D-6）轴；（AB-1）至（AB-4）～（AB-A）至（AB-B）轴；（D-6）至（C13）轴～（CD-A）至（CD-B）轴；（C-6）至（B-21）轴～（BC-A）至（BC-B）轴一层±0.00以下层高4.5M以上，其中（D-6）至（C13）轴～（CD-A）至（CD-B）轴；（C-6）至（B-21）轴～（BC-A）至（BC-B）轴；二层以下层高7.1M该区域范围内的梁板属高支模，其中板底支模高最高7.1米，梁底支模高分别有：
6.4、6.5、6.7m等。
其中最大主梁是5KL6，梁跨为10.294米，截面400×700，其次是主梁5KL10等，梁跨5.6米，截面350×650，其它梁截面均在200～350×450～650之间，跨度5.6—8.4m。
板厚为120mm。
为此特编制此方案。
二、施工组织
1、方案选择
（1）根据公司现有的棚架实际情况结合楼层的结构特点，该楼面梁板模板的支承拟采用扣件式满堂红钢管支顶，钢管采用Ф48、壁厚3.0mm的钢管。
选择平面楼板、梁支模（梁底双管）立杆间距1.2×1.2m；立杆采用对接连接，使梁板及施工荷载直接传递给立杆而至地基。
（2）施工过程中实施变形监测和安全控制。
（3）方案编制是依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；《建筑施工高空作业安全技术规范》；《建筑施工脚手架实用手册》；《建筑施工计算手册》；现行的有关施工规范、标准；《海南省高支模管理规定》。
2、材料选用
本扣件式钢管支顶使用的杆件主要有：
（1）、立杆、横杆、剪刀撑、斜杆：
选用Ф48、δ=3.0mm钢管；
（2）、对接扣件、直角扣件、旋转扣件。
（3）、可调托撑、立杆可调座。
3、作业条件
（1）、扣件式钢管支顶须待其下的地基加强处理达到120KN/m2,方可进行安装，以保证支顶地基能满足承载力要求，防止钢支顶下沉和梁板受到破坏。
由于大部分支顶地基地处基底，支顶前应充分做好基底的排水、降水。
（2）、使用前应检查扣件式钢管是否存在弯曲、裂缝和锈蚀严重等缺陷。
若有则应剔除不用。
对于多次重复使用的钢管（包括配件），要认真检查。
三、施工工艺
1、模板安装。
（1）主梁模板安装：
主梁5KL6（400×700）底板根据标高按＠250铺30×80木枋，其他次梁（650㎜高）按＠300铺50×100mm木枋，此后并按轴线将梁底板固定在木枋上，然后安装梁侧模板，侧板与底板两边加钉并设置夹木固定，侧板脚固定后，用吊锤或水平尺校正侧板两端的垂直度，拉通光线，钉托板，托板钉好再钉间距少于500不大于45°的斜顶（捺水）。
梁高为700以上时，穿Φ10～Φ14梁螺栓加固；为了提高螺栓的利用率，螺栓加PVC套管φ20，拆模后螺杆可以再用。
（2）当梁的跨度在4m≤L＜10m时，起拱高度一般控制在1‰；当梁的跨度10m＞L时，起拱高度控制在3‰。
（3）楼面模板安装
A、以托板顶面为依据，设在托板上的50×100mm木枋边通线，安装钢管支撑边铺设，钢管支撑横向架设根据需要设置一排或多排，每排纵向隔距不大于50cm，铺设在钢管支顶面，木枋的间距不大于50cm，平整度偏差小于5mm。
板按结构总说明要求在跨中起拱。
b楼板铺设要密贴、平整，不得松动，楼面模板安装后，必须将楼面清理干净。
2、扣件式钢管支模的安装
（1）、使用满堂红扣件式钢管支承楼层梁板的模板。
经对传递到钢管支顶立杆和横杆上荷载的计算，根据扣件式钢管支顶立杆的容许承载力，确定钢管支顶立杆间距为均为：
1.2×1.2m（详见支顶平面布置图）。
为确保支顶纵横两个方向的稳定，有如下措施：
a.各立杆之间布置多道双向水平横杆（连杆）要求连杆均须与支模内及支模各边的柱作刚性拉牢，垂直间距1.5m，标高分别为：
±0.00m首层以上：
0.40m、1.90m…6.5m
b.满堂红支架的四边和中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。
另外，主梁底下的增加立杆也应设置剪刀撑。
c.满堂红支架的两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
d.满堂红支架内部的立杆必须全部由底至顶顶至楼面梁，各道纵、横水平杆均须与四周及架体内的砼框架柱作刚性拉结或顶贴至柱侧面。
e.在搭设一步高后，应进行立杆和横杆的校正调直。
立杆应用线锤校正其垂直度，横杆应拉线调直校正水平。
f.立杆接长采用对接，接长时采用对接扣件，顶托及可调底座可调的高度控制在150～350mm之间，使立杆直接传力至地基。
立杆要求交错布置：
两根相邻立杆的接头不得设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离必须大于500mm，各接头中心至节点的距离不宜大于步距的1/3。
g.纵、横向水平杆接长宜采用对拉扣件连接，也可以采用搭接。
水平杆的对接应交错布置：
两根相邻纵向或横向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。
（2）、楼板模板采用18mm厚夹板，模板垫楞用50×100mm木枋，底楞用Φ48×3.0mm脚手钢管。
底楞直接搁置在可调支托上，垫楞搁置在底楞上。
（3）、梁模板采用建筑夹板或松木模板，底板搁置在垫横檩上。
垫横檩为50×100mm木枋或钢管，间距按验算确定，搁置在钢管支顶最上面一道水平横杆上。
（4）、在安装钢管支顶时，由施工员在首层地面上弹出墨线定向，要注意钢管支顶立杆的垂直度，并调节好立杆的标高和立杆的平面布置，使梁位置在两条立杆之间，梁中线处增设一个立杆（孖立杆（400×700截面以上的），梁两边立杆及楼板立杆间距控制在L=1.0m之内。
整个平面支顶布置连成一体。
3、用扣件式钢管作楼层的梁板模板支顶的示意图。
（见支顶平面、剖面示意图）：
四、安全技术及安全控制措施
1.模板安全技术措施
（1）禁止酒后操作，开锯木料不准吸烟，不准戴手套，短于40厘米木板不准在电锯开锯。
（2）装钉楼面模板，在下班时已铺好而来不及钉固的定型模板或散板应拿起另放，以防别人误以为已钉牢而踩踏行走，导致板翻人坠。
（3）安装梁模板，应先搭设排栅和挂安全网。
垂直运输按联络讯号规定，做好一停、二上、三落的工作，安全门在吊盘下落时要关闭好。
（4）在砼浇筑时，若发现模板及支撑有异常情况，须立即停止浇筑作业，尽快采取有效措施加固。
（5）水平撑顶等不得随意拆除，施工要求拆卸时应待施工完毕后马上补齐。
（6）支模安装完毕，经施工员和质安员验收合格办理签证后方能进行钢筋安装。
（7）支模、拆除及砼浇筑期间，无关人员不得进入支模下方，由安全员在现场监护。
（8）拆除模板时，不允许让模板枋料自由落下，更不得大面积同时撬落，不得残留模板，操作时要注意下方人员的走动。
2、搭设高支撑脚手架注意安全事项
（1）凡支撑主梁的立杆，必须设置剪力撑，每道剪力撑必须跨越3～5根立杆，其间距不得超过6跨。
（2）凡是立杆同横杆、斜杆的相交处，均必须用直角扣件或旋转扣件固定，扣件螺栓的拧紧扭力矩采用40～65N.m。
（3）脚手架组装以3～4人一组为宜，其中1～2人递料，另外两人共同配合组装，每人负责一端。
（4）所有扣件都应按设计及脚手架有关规定设置。
（5）在搭设过程中注意横杆的水平度和立杆的垂直度，一般不允许超过15mm。
（6）可调顶托承插长度不能少于300mm。
（7）工人搭设时应使用工作梯，不得在脚手架上爬上爬下。
（8）扣件式脚手架整体搭设完毕，经过自检后，再由工地项目经理组织验收，然后经公司技安部门共同验收签证合格后方能进入下一道工序施工。
（9）在搭设、拆除脚手架时，非工作人员不得入内，并派专人看护。
3、模板拆除技术措施
（1）楼面梁板拆模前，必须有混凝土强度报告，且达到规范规定强度的100%，并报工程技术负责人审批方可进行模板拆除。
拆模顺序和方法，应遵循先拆不承重的模板，后拆承重模板，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支顶，并保持混凝土表面及棱角不受损坏。
（2）模板工种作业组织应遵循支模与拆模由同一作业班组执行。
（3）主梁跨度分别为12米和11.6米，拆除梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端对称拆除。
4、混凝土输送及浇注方法针对性安全措施
（1）混凝土用泵送方法运输浇筑，泵管不能直接放置在模板上，必须在模板上放置铁架作为管道支撑并支固，才能作业。
另垂直管道转弯处必须用螺栓固定。
（2）楼面混凝土输送管敷设应尽量减少弯管的用量及缩短管线的长度并且每层用铁架固定在柱侧。
楼面用软弹性的材料如车胎等做管的支垫。
同时为解决砼输送泵水平力对模板支顶系统稳定的影响，在支顶各楼层周边梁边加水平杆顶在周边梁侧。
5、现场检查及监控针对性交底
（1）、扣件应采用GB968-67《可锻铁分类及技术条件》的规定，其机械性能不低于KT33-8的可锻铁制作。
（2）、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。
班组和区段组织的自检数量按100%检查；项目部组织的随机抽查数量不少于50%，且每个楼层范围均要抽检；监理公司和质监站的抽检数量按相关规范或由检查单位自定。
（3）、扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力扳手检查，抽查方法按随机分布原则进行。
抽样检查数目与质量标准如下表：
项
次
检查项目
安装扣件数量
（个）
抽检数量
（个）
允许的
不合格数
1
连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件
51～90
91～150
151～280
281～500
501～1200
1201～3200
5
8
13
20
32
50
0
1
1
2
3
5
2
连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）
51～90
91～150
151～280
281～500
501～1200
1201～3200
5
8
13
20
32
50
1
2
3
5
7
10
（4）、检查报验程序：
班组及区段自检合格向项目部报验→项目部会同公司总工室检查合格向监理公司报验→监理公司会同质监站或其他主管部门验收并签证。
（5）、监控责任人员
1）、安装、检查验收阶段：
安装过程施工责任人：
*****（施工员）、*****（班组长）
区段自检组织：
陈伟锡（技术负责人）
区段自检责任人：
*****（质安员）
项目部检查组织：
*****、*****（项目经理）、陈伟锡（项目技术负责人）
2）、砼浇注阶段：
楼面浇注点监控责任人：
*****（安全员）、*****（施工员）
下面顶架监控责任人：
****（施工员）
应急指挥责任人：
*****、*****（施工现场负责人）
3）、拆除阶段：
拆除过程施工责任人：
*****（安全员）、*****（施工员）
安全监控责任人：
*****（安全员）
扣件式钢管支顶计算书
一、计算思路：
1、选取承受荷载范围最广的KL梁（400×700）梁作为计算点，分别验算梁底模板、横楞、底楞承载力。
再分别以板底立杆、梁侧既支承梁又支承板的一排立杆中的某一条和顺梁底增加的立杆作为计算点，计算底部立杆承载力。
2、浇捣天面面混凝土时，扣件式顶架支承系统承受楼面钢筋混凝土结构自重、模板支顶系统重量及施工人员设备荷载和振捣荷载等施工荷载。
3、本支顶计算不考虑风荷载组合。
二、计算内容：
传力途径：
新浇结构自重及施工荷载→模板→横楞→纵楞→立杆→±0.00地面。
1、新浇砼自重+钢筋自重+模板自重+施工人员及设备荷载+振捣荷载分别对梁板底模及梁侧模进行抗弯及挠度验算；
梁支顶的验算以WKL（400×700）计算为例：
2、梁模板传递给横楞（50×100mm木枋）的反力转化为均布线荷载（非满跨简化为满跨）按两跨连续简支梁形式对横楞进行弯、剪验算；
3、横楞传递给纵楞的反力为多道等距集中力，按简支梁形式分别对梁两侧和梁底纵楞进行抗弯及挠度验算；
4、立杆：
4.1梁两侧立杆：
以板传递荷载+梁传递荷载+支架自重验算底部立杆承载力；
4.2梁底立杆：
以梁传递荷载+支架自重验算底部立杆承载力；
4.3对于顺梁底增设的扣件式钢管的稳定验算；
三、模板计算过程
1.梁模板计算
选截面最大跨度最长的KL（400×700）梁计算，跨度10.29米。
模板底楞木间距选用0.25M,侧模立杆间距选用0.4M。
fc=12N/mm2（顺纹抗压强度），fm=13N/mm2（抗弯强度），fv=1.5N/mm2（顺纹抗剪强度），E=10000N/mm2（弹性模量），重力密度=5KN/m3。
1.1底模验算（底模厚为20mm）
⑴荷载计算
底模自重=5×0.02×0.4×0.7=0.028KN/m
新浇混凝土荷重=24×0.4×0.7×1.029=6.915KN/m
钢筋荷重=1.5×0.4×0.7×1.029=0.432KN/m
振捣荷载=2×0.8×1.4=2.24KN/m
合计q=9.615KN/m17.59
⑵抗弯强度验算
按简支梁验算
满足要求
⑶挠度验算
荷载不包括振捣荷载，则q=0.05+14.4+0.9=15.35KN/m
5qL45×15.35×2504×12
W＝─────＝─────────────≈0.23mm<[W]=L/400=0.6mm
384ＥＩ384×100000×500×203
满足要求。
1.2侧板验算
⑴荷载计算
取T=25℃，β1=1.2,β2=1.15,V=2.0m/h则侧压力
两者取较小者F2=24KN/m2
乘以分项系数，F=24×1.2=28.8KN/m2
振捣时产生的荷载4KN/m2
F3=1.4×4=5.6KN/m2F′=F+F3=28.8+5.6=34.4KN/m2
根据立档间距为400mm条件，则线荷载为34.4×1.0=34.4KN/m
⑵抗弯验算
M=KMqL2=-0.121×34.4×4002=665984N·㎜
满足要求。
⑶抗剪承载力验算
V=KVqL=-0.620×34.4×400=8531N
剪应力
满足要求。
⑷挠度验算
取侧压力F=24KN/mm2，化为线荷载24×1.0=24KN/m
满足要求。
由此可知:
模板自身即能够承受楼面各恒载、活载，又能将荷载有效传递给横楞，因此横楞的荷载取值可直接有楼面各荷载组合进行计算。
（支顶搭设详附图）
2、5KL6（400×700）梁支顶验算：
当屋面梁板浇注砼时，梁板模板、梁板底横楞、水平横杆及立杆验算如下：
（一）、板钢管支顶计算（板厚h=120）
根据《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）附录一中有关的规定，求得：
板荷载：
楼板木模及连楞条自重设计值1.2×0.5=0.60KN/m2
楼板混凝土（板厚120）自重设计值1.2×0.12×24=3.456KN/m2
楼板钢筋自重设计值1.2×0.12×1.1=0.158KN/m2
施工人员及设备荷载设计值1.4×2.5=3.5KN/m2（验算模板、横楞用）
振捣砼的荷载设计值1.4×2.0=2.8KN/m2
合计q=0.60+3.456+0.158+3.5+2.8=10.514KN/m2（验算模板、横楞用）
由于立杆间距为1.5×1.5m，则每根立杆承受的荷载为：
Ｎ2=8.414×1.5×1.5=18.93KN（传给一般板底、梁立杆）
Ｎ，2=18.934×（0.5+0.05）×1.0=10.43KN（传给梁两侧立杆）
（二）、梁扣件式钢管支顶计算[梁截面（400×700）]
（1）、楼板传给立杆的荷载为：
Ｎ2=10.4KM
（2）、支架（约7.1米高）自重设计值（传递到立杆底部）
Ｎ3=1.2×（3.33×16.9+3.33×0.5×11×4）=173.4kg=1.73KN
（3）、梁及其模板系统的线荷载：
梁钢筋及模板顶架系统传下荷载
梁模板自重设计值1.2×0.50×（0.5+2×0.88）=1.36N/m
梁钢筋自重设计值1.2×1.5×0.5×1.0=0.9KN/m
梁混凝土自重设计值1.2×24×0.5×1.0=14.4KN/m
施工人员及设备荷载设计值1.4×2.5×0.8×2.0=5.6KN/m2
振捣混凝土时产生的荷载设计值1.4×1.0×0.5=0.7KN/m
梁侧楼板传来的荷载设计值10.514×0.05×2=1.05KN/m
合计Q=1.36+0.9+14.4+0.7+1.05=18.41KN/m
1、横檩验算
横檩采用50×100mm木枋排放，间距@250mm。
梁及支承系统传来的集中荷载为：
p=0.25×18.41=4.6KN
按均布荷载考虑，受力如图：
木方计算简图
木方弯矩图（kN.m）
木方变形图（mm）
木方剪力图（kN）
q=p/0.8=4.6/0.8=5.75KN/m
P=RA=
KN
RB1=
KN
Ｖmax=RB1=1.5KN
Ｍmax=ＭB=
KN·m
Ｗ=a3/6=803/6=85333mm3
Ｉ=a4/12=804/12=3413333mm4
Ｓ=AY=80×80×40=256000mm3
B=80mm
查《木结构设计规范》得：
［σ］==13N/mm；［τ］=1.4N/mm2
因此
σ=Ｍ/Ｗ=0.55×1000000/85333×4=1.57N/mm＜［σ］=13N/mm2
τ=ＶＳ/Ｉb=（5.65×1000×256000）/（3413333×8×80）
=0.67＜［τ］=1.4N/mm2
横檩符合安全规定。
2、纵楞验算：
主要承受横檩传来的荷载，按最不利情况考虑，每条纵楞按两跨（每跨300）考虑，每跨同时承受一道横檩传来的一个集中荷载。
1）梁两侧纵楞，受力分布如图：
梁侧模板计算简图
每条横楞传来的荷载P=0.73KN
RA=KV·P=0.312×0.73=0.23KN
RB=KV·P=0.688×0.73=0.49KN
MB=0.188pl=0.188×0.73×0.5=0.06KN·m
Mmax=0.203pl=0.203×0.73×0.5=0.07KN·m
计算φ48、壁厚为3.0mm钢管的截面模量和惯性矩：
Ｗ=
Ｉ=
i=
σ=Ｍ/Ｗ=0.07×1000000/4.49×1000=15.59N/mm2＜
=205N/mm2
底楞满足要求。
挠度验算：
=
=0.07mm＜[
]=la/150=3mm
满足使用要求。
2）再验算顺主梁底增加的纵向横杆，受力如图：
托梁计算简图
托梁弯矩图（kN.m）
托梁变形图（mm）
每条横楞传来的荷载为4.5KN，传递到每条纵楞的集中力
P=4.5/2=2.25KN（双管2φ48×3）
RA=0.312P=0.312×2.25=0.7KN
RB=0.688P=0.688×2.25=1.55KN
MB=0.188Pl=0.188×2.25×0.25=0.11KN·m
MMAX=0.203Pl=0.203×2.25×0.25=0.12KN·m
Ｗ=4.49cm3
Ｉ=10.80cm4
σ=Ｍ/Ｗ=0.29×1000000/4.49×1000=65N/mm＜
=205N/mm2
=
mm<[
]=la/150=3mm
3、立杆验算：
1）、一般板底立杆，只承受板模板传来的荷载和支架自重，故
板模板传来的荷载Ｎ2=18.93KN
支架自重Ｎ3=1.73KN
合计：
Ｐ=Ｎ2+Ｎ3=18.93+1.73=20.66KN
2）、梁两边的钢管立杆，既承受梁模板水平横杆的荷载，又要承受板模板传来的荷载以及支架自重，故
水平横杆传来的荷载Ｒ=0.61+1.95=2.56KN
板模板传来的荷载Ｎ2=4.63KN
支架自重Ｎ3=1.73KN
合计：
Ｐ=Ｒ+Ｎ2+Ｎ3=2.56+4.63+1.73=8.92KN
3）、梁两侧钢管立杆之间的增设的钢管立杆（不上板底），只承受梁模板水平横杆的荷载和支架自重，
水平横杆传来的荷载Ｒ=2×1.34+1.95=4.63KN
支架自重Ｎ3=1.73KN
合计：
Ｐ=Ｒ+Ｎ3=4.63+1.73=6.36KN
4）、顺梁底增加立杆（2φ48钢管中其中的一条）只承受梁模板水平横杆和钢管自重，
水平横杆传来的荷载R=2×3.89+2.25=10.03KN
钢管自重Ｎ3=1.73KN
合计：
Ｐ=Ｒ+Ｎ3=10.03+1.73=11.76KN
计算φ48×3.0钢管的容许承载力：
按JGJ130-2001规范要求μ=h+2×0.3=1.2×0.6=1.8
λ=l0/I=Kμh/i
=1.155×1.8×1200/15.9=157
据此查表得
于是[N]=
=0.284×424×205=24685N=24.69KN
经验算梁底、梁侧的扣件式钢管承载稳定性均满足要求。
5、立杆底楼面承载力验算：
在高支模区域内的立杆支承于-7.2地板面，其下为新近的回填土或原有回填土，为确保支顶支承面在整体楼板施工过程不发生下沉，因此在-7.2地板施工前，要求其下的回填土施工必须分层铺填，回填土可选用素土，分层厚度一般可取200～300mm厚，采用打夯机夯压，压实遍数为6～8遍，并应控制夯压速度，对于靠近柱边的回填土，则应采用蛙式打夯机进行夯实，但要求每层铺土厚度为200～250mm。
交接处要填成阶梯，每层相互搭接，搭接长度为填土厚度的两倍，以保证其分层压实的质量。
根据支顶立杆传下来的荷载数据，要求回填压实后的地面承载力必须达到120KN/m2。
另外为保险起见，在支顶搭设前要求在立杆底部铺设一块30×50㎝的夹板及50×100木枋，目的是把立杆传下来的荷载均匀布到地基上。
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