42#楼地下室顶板行车方案.docx

42#楼地下室顶板行车方案.docx

《42#楼地下室顶板行车方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《42#楼地下室顶板行车方案.docx（16页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

42#楼地下室顶板行车方案

编制依据

1、工程施工图纸

2、现场实际情况

3、《建筑结构荷载规》（GB50009-2012）、《建筑施工模板安全技术规》（JGJ162-2008）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130-2011）

工程概况

因42#楼桩基检测需要，结合施工现场实际情况，经现场多方协商，检测用吊车及配载等需经B区地库2-19—2-27/2-F—2-Q部位的顶板通过，并将2-19—2-21/2-L—2-Q围作为吊装区域；吊车及配载实际重量约为30～40Ｔ,吊装时需要10米*12米的操作平台，车辆最大宽度约4米。

施工措施

为确保桩基检测的顺利进行，并避免对地库顶板造成破坏，现拟按如下方式进行吊装区域及行车通道部位的顶板支撑保障措施：

1、按照《地下室顶临时通道及吊装平台平面示意图》，将轴线及框架梁柱边线引测至地库相应部位的顶板，并根据梁柱轴线及平面图放出吊装及行车通道轮廓线（附图一）。

2、根据《地下室临时支撑立杆布置示意图》，在地库相应围放出吊装及行车通道线，用钢管扣件及顶撑U托搭设支撑架（附图二）、（附图三）。

3、根据《地下室顶临时通道及吊装平台平面示意图》，在地下室外侧施工一条临时道路（回填压实）；基坑部位的回填需按图纸回填要求进行。

4、临时道路施工完成后，因地下室基坑部位回填土厚度较大，为防止车辆经过时土方塌陷，确保车辆顺利通过，在地下顶板与室外相接处铺垫2块12*1200钢板，每侧钢板长度12米，便于车辆上下并保护地下室边角。

5、检测过程中，派专人指挥同行车辆，重载车辆不得行驶出放出的吊装及行车通道轮廓线外。

支撑计算书

4.1行车通道处支架计算书

桩基检测用吊车空载重量为30T，轴数、轴距及宽度与消防车相当，因此按消防车为原型进行计算。

根据《建筑结构荷载规》（GB50009-2012）中表5.1.1，消防车通过地下室顶板时的均布活荷载标准值按20KN/M2考虑，顶板无覆土，动力系数取1.3，楼面其余活荷载按2.0KN/M2考虑，则均布活荷载标准值按28KN/M2计算

楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规》（JGJ162-2008）、《混凝土结构工程施工规》（GB506666-2011）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130-2011）、《混凝土结构设计规》（GB50010-2010）、《建筑结构荷载规》（GB50009-2012）等编制。

本支架计算公式

（1）根据脚手架试验，参照脚手架规和脚手架工程实例，

本支架计算公式

（2）参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

模板支架搭设高度为3.35米

搭设尺寸为：

立杆的纵距b=0.50米，立杆的横距l=0.50米，立杆的步距h=1.20米。

板底龙骨采用木方:

50×100；间距：

200mm;

采用的钢管类型为

48×3.0，采用扣件连接方式，顶部横杆为双扣件连接。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

4.1.1、板底龙骨的计算

板底龙骨按照均布荷载下三跨连续梁计算。

1.荷载的计算

活荷载为施工荷载标准值（kN/m2）：

q13=28.000×0.200=5.600kN/m2

均布线荷载设计值为：

q1=0.90×[1.4×0.9×5.600]=6.35kN/m

2.板底龙骨的计算

按照三跨连续梁计算，计算过程如下:

板底龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

（1）抗弯强度计算M=0.1q1l2=0.1×6.350×0.5002=0.159kN.m

σ=M/W<[f]

其中σ——板底龙骨的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——板底龙骨的最大弯距（N.mm）；

　　W——板底龙骨的净截面抵抗矩；

[f]——板底龙骨的抗弯强度设计值，取16.50N/mm2；

经计算得到板底龙骨抗弯强度计算值σ=0.159×1000×1000/83333=1.905N/mm2

板底龙骨的抗弯强度验算σ<[f],满足要求!

最大支座力

最大支座力N=1.1ql=1.1×6.350×0.500=3.175kN

4.1.2、横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管剪力图（kN）

支撑钢管弯矩图（kN.m）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.430kN.m

最大变形vmax=0.290mm

最大支座力Qmax=9.194kN

抗弯计算强度f=0.430×106/4490.0=95.72N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

4.1.3、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规培训讲座》群主编，

P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80

该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=16×0.80=12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取16.0×0.80=12.80KN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=9.19kN

双扣件抗滑承载力的设计计算值R=9.19KN

4.1.4、模板支架荷载标准值（立杆轴力）

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载，地下室不考虑风荷载。

1.静荷载标准值包括以下容：

（1）脚手架钢管的自重（kN）：

NG1=0.1129×3.350=0.378kN

钢管的自重计算参照《扣件式规》（JGJ130-2011）附录A.0.3满堂支撑架自重标准值。

静荷载标准值NG=0.427kN。

2.活荷载为施工荷载标准值。

计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取28.00kN/m2

经计算得到，活荷载标准值NQ=28.000×0.500×0.500=7.000kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值

模板支架的荷载设计值:

N=0.90×（1.35×NG+1.4×0.9×NQ）=8.398kN

4.1.5、立杆的稳定性计算

该架体顶部荷载通过水平杆传递给立杆，顶部立杆呈偏心受压状态，故为满堂脚手架形式，采用满堂脚手架计算方法计算。

1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值，N=8.40kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.60

A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.24

——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度（m）；

（1）.参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130-2011），计算公式如下：

l0=kμh

其中，k——计算长度附加系数，应按表5.3.4采用；k=1.155；

μ——考虑满堂脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附录C采用；μ=2.758

计算结果：

λ=μh/i=2.758×1.200×100/1.600=207<[λ]=250,满足要求!

立杆计算长度l0=kμh=1.155×2.758×1.20=3.82

l0/i=3822.588/16.000=239

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数

=0.128

钢管立杆受压应力计算值

=154.73N/mm2，

立杆的稳定性计算

<[f1]=205.00N/mm2,满足要求!

4.2、吊装区域楼面等效活荷载计算书

吊车自重30T，吊装工作时最大满载质量按40T计算，吊车工作状态下主要重力由其中两只支腿承担，根据平面示意图，吊车工作时四条支腿分别支设于四块板跨，参考《建筑结构荷载规》（GB50009-2012），吊装作业工况下动力系数取1.3，考虑吊装作业时的最不利工况下，整车重力由单一支腿承担，则每只支腿承受重力为520KN，即单一板跨承受最大压力为520KN，板跨轴线间距为8.1*5.5M；支腿垫脚底部采用1米长木方及铺垫，单腿底部受压面积为1M2，设支腿中心距地下室外边轴线距离为1M。

4.2.1基本资料

4.2.1.1周边支承的双向板，按四边简支板的绝对最大弯矩等值、取两个方向的最大等效荷载，

板的跨度Lx＝8100mm，Ly＝5500mm，板的厚度h＝350mm，垫层压力扩散角θ＝23°

4.2.1.2局部集中荷载N'＝520kN，荷载作用面的宽度btx＝1000mm，

荷载作用面的宽度bty＝1000mm；垫层厚度s＝50mm

荷载作用面中心至板左边的距离x＝1000mm，最左端至板左边的距离x1＝500mm，

最右端至板右边的距离x2＝6600mm

荷载作用面中心至板下边的距离y＝1000mm，最下端至板下边的距离y1＝500mm，

最上端至板上边的距离y2＝4000mm

4.2.2局部荷载换算为局部均布荷载

局部均布荷载P＝N'/（btx·bty）＝520/（1*1）＝520.00kN/m2

4.2.3荷载作用面的计算宽度及局部均布荷载

4.2.3.1bcx＝btx+2s·tanθ+h＝1000+2*50*tan23°+350＝1392mm

4.2.3.2bcy＝bty+2s·tanθ+h＝1000+2*50*tan23°+350＝1392mm

4.2.3.3局部均布荷载Pc＝P·btx·bty/（bcx·bcy）＝520*1*1/（1.392*1.392）

＝268.19kN/m2

4.2.4由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载

qe'＝Pc·bcx'·bcy'/（Lx·Ly）＝268.19*1.392*1.392/（8.1*5.5）=11.67kN/m2

4.2.5四边简支板在局部荷载作用下的绝对最大弯矩

4.2.5.1MmaxX＝52.494kN·m，位于x＝1.302m、y＝1.100m处

4.2.5.2MmaxY＝56.183kN·m，位于x＝1.302m、y＝1.100m处

4.2.6由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载

4.2.6.1四边支承简支板在均布荷载作用下的最大弯矩值系数

Kx＝0.04286（MmaxX＝Kx·qex·Ly2），位于x＝4.050m、y＝2.750m处

Ky＝0.07682（MmaxY＝Ky·qey·Ly2），位于x＝4.050m、y＝2.750m处

4.2.6.2qex＝MmaxX/（Kx·Lx2）＝52.494/（0.04286*5.52）＝40.49kN/m2

4.2.6.3qey＝MmaxY/（Ky·Lx2）＝56.183/（0.07682*5.52）＝24.18kN/m2

4.2.6.4等效均布荷载qe＝Max{qex,qey}＝Max{40.49,24.18}＝40.49kN/m2

4.3、吊装区域支架计算书

楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规》（JGJ162-2008）、《混凝土结构工程施工规》（GB506666-2011）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130-2011）、《混凝土结构设计规》（GB50010-2010）、《建筑结构荷载规》（GB50009-2012）等编制。

由上节计算得知，吊装区域由吊车支腿传递的等效活荷载为40.49kN/m2，

其余活荷载按2KN/M2考虑，则均布荷载为42.49KN/M2。

本支架计算公式

（1）根据脚手架试验，参照脚手架规和脚手架工程实例，

本支架计算公式

（2）参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

模板支架搭设高度为3.35米，

搭设尺寸为：

立杆的纵距b=0.40米，立杆的横距l=0.40米，立杆的步距h=1.20米。

板底龙骨采用木方:

50×100；间距：

200mm;

采用的钢管类型为

48×3.0，采用扣件连接方式，顶部横杆为双扣件。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

4.3.1、板底龙骨的计算

板底龙骨按照均布荷载下三跨连续梁计算。

1.荷载的计算

活荷载为施工荷载标准值（kN/m2）：

q13=42.490×0.200=8.498kN/m2

均布线荷载设计值为：

q1=0.90×[1.4×0.9×8.498]=9.637kN/m

2.板底龙骨的计算

按照三跨连续梁计算，计算过程如下:

板底龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

（1）抗弯强度计算M=0.1q1l2=0.1×9.637×0.4002=0.154kN.m

σ=M/W<[f]

其中σ——板底龙骨的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——板底龙骨的最大弯距（N.mm）；

　　W——板底龙骨的净截面抵抗矩；

[f]——板底龙骨的抗弯强度设计值，取16.50N/mm2；

经计算得到板底龙骨抗弯强度计算值σ=0.154×1000×1000/83333=1.850N/mm2

板底龙骨的抗弯强度验算σ<[f],满足要求!

最大支座力

最大支座力N=1.1ql=1.1×9.637×0.400=3.855kN

4.3.2、横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图

支撑钢管剪力图（kN）

支撑钢管弯矩图（kN.m）

经过连续梁的计算得到

最大弯矩Mmax=0.270kN.m

最大变形vmax=0.127mm

最大支座力Qmax=8.288kN

抗弯计算强度f=0.270×106/4490.0=60.10N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!

4.3.3、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规培训讲座》群主编，

P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80

该工程实际的旋转双扣件承载力取值为Rc=16×0.80=12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取16.0×0.80=12.80KN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=8.29kN

双扣件抗滑承载力的设计计算值R=8.29KN

4.3.4、模板支架荷载标准值（立杆轴力）

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。

1.静荷载标准值包括以下容：

（1）脚手架钢管的自重（kN）：

NG1=0.1036×3.350=0.347kN

钢管的自重计算参照《扣件式规》（JGJ130-2011）附录A.0.3满堂支撑架自重标准值。

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=0.347kN。

2.活荷载为施工荷载标准值。

计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取42.49kN/m2

经计算得到，活荷载标准值NQ=42.490×0.400×0.400=6.798kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值

模板支架的荷载设计值:

N=0.90×（1.35×NG+1.4×0.9×NQ）=8.131kN

4.3.5、立杆的稳定性计算

该架体顶部荷载通过水平杆传递给立杆，顶部立杆呈偏心受压状态，故为满堂脚手架形式，采用满堂脚手架计算方法计算。

1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值，N=8.13kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；i=1.60

A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.24

——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度（m）；

（1）.参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130-2011），计算公式如下：

l0=kμh

其中，k——计算长度附加系数，应按表5.3.4采用；k=1.155；

μ——考虑满堂脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附录C采用；μ=2.758

计算结果：

λ=μh/i=2.758×1.200×100/1.600=207<[λ]=250,满足要求!

立杆计算长度l0=kμh=1.155×2.758×1.20=3.82

l0/i=3822.588/16.000=239

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数

=0.128

钢管立杆受压应力计算值

=149.82N/mm2，

立杆的稳定性计算

<[f1]=205.00N/mm2,满足要求!

附图