强烈推荐模板工程项目施工方案设.docx
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强烈推荐模板工程项目施工方案设
浙建监A2
安全生产、文明施工（专项施工方案）报审表
工程名称：
名港城二期1标段编号：
A2
.致：
浙江长城工程监理有限公司（监理单位）
我方已根据施工合同的有关规定完成了名港城二期1标段安全生产、文明施工（专项施工方案）编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。
附件：
（安全生产、文明施工专项方案）
承包单位（章）：
项目经理：
日期：
专业监理工程师审查意见：
专业监理工程师：
日期：
总监理工程师审核意见：
项目监理机构（章）：
总监理工程师：
日期：
本表一式三份，经项目监理机构审核后，建设单位、监理单位、承包单位各存一份。
名港城二期1标段
模板按拆
专
项
方
案
编制人:
职务:
项目经理
审核人:
职务:
项目技术负责人
批准人:
职务:
单位技术负责人
浙江恒杰建设工程有限公司
2015.4
名港城二期1标段
模板专项施工方案
1、工程概况
工程名称：
名港城二期1标段
建设单位：
杭州明华置业有限公司
监理单位：
浙江长城工程监理有限公司
设计单位：
浙江世华城建设计有限公司
施工单位：
浙江恒杰建设工程有限公司
建设地点：
瓜沥镇
2、建筑、结构概况
本工程位于杭州市萧山区瓜沥镇，西面毗邻瓜渔路，东侧为已建名港城一期，南面为东灵江。
本工程建筑类型为排屋、高层建筑,其中排屋6幢，高层12幢，共18个单体（18-35#楼）。
本工程总建筑面积约148075m2;地上建筑面积117582m2;地下建筑面积30493m2。
本工程设计使用年限50年，建筑安全等级2级，结构耐火等级二级，抗震等级四级，抗震设防烈度为六度。
二、模板结构选择
模板工程是整个基础、主体工程中主要分项工程，对施工质量、安全起着重要的作用，在施工中必须按组织设计进行施工。
模板设计的原则是：
1、具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的侧压力，以及施工过程中产生的荷载；构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装，和混凝土的浇筑及养护等工艺要求，并本着节约的原则。
2、支撑结构是新浇混凝土产生的各种荷载和模板面板荷载以及施工荷载的结构，保证模板结构牢固地组合，达到不变形、不破坏、安全施工的目的。
3、模板结构设计要贯彻实用、安全、经济的原则。
1）实用性
即要保证混凝土结构工程的质量。
所以，模板的接缝要严密，不漏浆;保证混凝土结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确;构造要简单，装拆要方便，并便于钢筋绑扎和安装以及混凝土浇筑和养护工艺要求。
2）安全性'
模板结构必须具有足够的承载能力和刚度，保证在施工过程中，在各类荷载作用下不破坏，不倒塌，变形在容许范围之内，结构牢固稳定，同时要确保工人操作的安全。
3）经济性
要结合工程结构的具体情况和施工单位的具体条件，进行技术经济比较，因地制宜，就地取材，择优选用模板方案。
而在确保工期、质量的前提下，尽量减少模板一次性投入，加快模板周转，减少模板支拆用工，减轻模板结构自重，并为后续装修施工创造条件，做到既节约模板费用，又实现安全、文明施工。
4、模板结构设计计算的依据
模板结构设计计算的主要依据是：
拟建工程的设计图纸，施工组织设计中主要施工方法与进度计划，本单位现有的技术物质条件，以及有关的设计、施工规范。
1）建筑工程设计图纸
因为混凝土结构构件的位置、形状、尺寸是按照建筑物的使用要求和受力情况确定的，因此，模板工程的设计，必须根据构件各部分的位置、形状、尺寸及其相互的关系，合理地选用模板和支架，同时还要根据建筑装修设计的要求，选择清水模板还是一般模板。
例如对无吊顶又不抹灰的现浇顶板，就必须选用清水模板，模板面拼缝平整度要求严格;反之，则可以采用对平整度一般要求的模板。
对现浇柱、梁等均要考虑是否抹灰，来选择相应的模板材料，明确组合方法，这样，才能保证混凝土构件外形尺寸的准确以及结构的强度、刚度、稳定性和施工的安全。
根据混凝土结构构件的相互关系，考虑绑钢筋、浇筑混凝土的操作条件，确定模板安装的程序和操作平台的设计。
施工组织设计
施工组织设计，是具体指导施工的技术经济文件，它全面地对拟建工程进行了合理的部署，明确规定了拟采取的施工方法（包括分层分段流水作业），是模板设计的主要依据。
同时，模板设计又是工程施工组织设计的组成部分，必须根据施工总体部署，确定模板的选型、配置数量和周转程序。
3）有关的设计、施工规范
模板结构设计，属于临时性结构设计，必须按照我国现行的有关设计、施工规范的有关规定执行。
其强度、稳定性应符合有关规定的要求，其构造除应遵照执行有关规定外，还要考虑施工的特殊要求。
5、模板形式选择
根据工程结构情况，楼板底模采用18厚胶木板，自重标准值0.11KNm2。
框架结构支承小楞采用80×60松木。
自重标准值5KNm2；
立杆采用Ф48×3.5mm钢管，自重标准值取0.0384KNm2，惯性矩12.19cm4，截面模量5.08cm3，截面积4.89cm2，回转半径1.58cm，弹性模量2.06×105Nmm2。
三、施工方法
1、柱模板
一般采用长柱头板加两门子板，或四面均用柱头板，也有利用短料横板加长木方作柱头板的方法。
为了防止混凝土侧压力造成柱模胀裂，在柱模外面每隔50～60cm加夹箍，并上疏下密。
矩型柱木模板支设的构造见下图。
2、梁、楼板模板施工方法
采用木模板钢管支撑施工时，按浇筑柱网设计满堂钢管支柱，顶部用6×8cm木方作搁栅以支承木模板，支撑间距按模板设计布置，一般不得大于85cm。
支撑系统见附图
四、结构验算
模板工程结构设计时，对支撑系统的强度验算较为重要，现在对本工程的梁、柱、现浇板的支撑系统等进行验算，确定所选择的模板工程符合规范及施工要求。
1、钢管支撑混凝土现浇板结构强度验算
最大板厚0.15m，最大开间8.4m×8.4m，最大层高5m，支撑系统间距1m×0.85m。
A．现浇板木檩
a．荷载计算
模板及木檩自重：
0.85×500Nm2＝0.425KNm
新浇砼自重：
0.85×0.14×24KNm3＝2.856KNm
钢筋自重：
0.85×0.14×1.1KNm3＝0.131KNm
施工人员及设备的自重：
（均布荷载与集中荷载2.5KN，两者取大者）。
0.85×2.5KNm2=2.125KNm，那么取2.5KN
振捣砼时产生的荷载：
0.85×2KNm2＝1.7KNm
均布荷载合计：
0.425+2.856+0.131+1.7=5.112KNm
b．强度验算
☐求垮中最大弯矩（由于荷载组合最不利因素为单垮，在此不考虑连续作用，故采用简支计算方法比较安全）。
☐均布荷载下的弯矩M
☐集中荷载下的弯矩M
☐根据强度条件满足要求
B、钢管支撑强度验算
a梁下横杆抗弯强度验算按下式计算：
σ＝≤ƒ（式1）
式中M---弯矩设计值（N·mm）
W---截面模量（cm3）
ƒ---钢材的抗弯强度设计值（Nmm）
（式2）
式中---脚手板自重标准值产生的弯距（N·mm）
---施工荷载标准值产生的弯距（N·mm）
计算过程：
（1）砼自重梁：
（N）
板：
（N）
合计：
（N）
（2）钢筋自重:
（N）
（3）模板自重:
（N）
（4）自重合计：
（N）
横杆上受力为：
（N）
（5）施工荷载：
（N）
横杆上受力为：
（N）
（6）==（N）
=（N）
代入式2及式1中
（N·mm）
（Nmm）<ƒ=205（Nmm）
横杆抗弯强度符合要求。
b立杆稳定性验算按下式计算
不组合风载时
≤ƒ（式3）
式中：
---立杆段的轴向力设计值（N）
---轴心受压构件的稳定系数
ƒ----钢材的抗压强度（N•mm）
（式4）
式中：
---支撑及构配件自重标准值产生的轴向压力
---施工荷载标准值产生的轴向压力总和
计算过程：
（1）其中：
砼、钢筋、模板自重（N）
配件自重
（N）
（N）
（N）
（2）长细比计算：
其中
（m）
（3）查表得
（4）
≤ƒ
符合要求
c扣件抗滑验算
纵杆作用于两个扣件上的力
<
符合要求
d基底承载力验算
（式5）
式中：
---立杆基础底面的平均压力,（Nm2）
---上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值（N）
---基础底面面积
---地基承载力设计值
计算过程：
取地基承载力标准值为60KNm2
经验算，该部位所选用的支撑系统强度符合要求
2、梁部位钢管支撑系统结构强度验算
以一层结构代表性梁为例，梁最大截面350×700，跨度8.4m，层高5m，支撑系统间距0.85m，。
梁底模、侧模采用18厚胶木板，自重标准值取0.11KNm2
支承小楞、立档、夹木采用80×60松木，自重标准值取5KNm3
支承小楞钢管及立杆采用Φ48×3.5钢管
1）、支撑布置
见附图
2）、荷载标准值
砼自重：
0.25m×0.70m×24KNm3=4.5KNm
钢筋自重：
0.25m×0.70m×1.5KNm3=0.28215KNm
底模自重：
0.25m×0.018×0.11KNm3=0.000495KNm
侧模自重：
2×0.70m×0.018m×0.11KNm3=0.00297KNm
新浇砼对模板侧面的压力
F=0.22γct0β1β2v12=42.6KNm2
其中，砼自重标准值γc=24KNm3
砼初凝时间t0=200（T+15）=200（20+15）=5.7h
外加剂影响修正系数β1=1.0
砼坍落度影响修正系数β2=1.0
砼浇筑速度v=2m
振捣砼对侧模的压力在有效压头高度以内取4KNm2
振捣砼时对底模的压力取2KNm2
3）、底模设计
底模板强度验算
模板计算跨度0.3m（即80×60小楞间距）
砼自重设计值：
8.64×0.75=6.48KNm
钢筋自重设计值：
0.54×0.70=0.405KNm
底模自重设计值：
0.033×0.70=0.02475KNm
合计6.90975KNm
振捣砼时产生的压力设计值：
4×0.70=2.8KNm
按3跨连续梁计算内力：
强度验算：
W=bh26=400×1826=21600mm3
×104KNm2
满足刚度验算
恒载标准值:
7.21.2=6KNm2
I=bh312=400×18312=194400mm4
不考虑支座弯矩影响
v=5ql4384EI=5×6×0.34×1012384×5200×0.9×194400
=0.7mm﹤〔v〕=L250=300250=1.2mm（满足）
支承模板的80×60小楞验算
小楞自重设计值:
0.08m×0.06m×1.0m×5KNm3×1.2=0.0288KN
砼自重设计值:
0.3m×0.3m×1.2m×24KNm3×1.2=3.1104KN
钢筋自重设计值:
0.3m×0.3m×1.2m×1.5KNm3×1.2=0.1944KN
底模自重设计值:
0.3m×0.3m×0.11KNm2×1.2=0.01188KN
侧模自重设计值:
2×0.3m×1.2m×0.11KNm2×1.2=0.9504KN
侧模肋木自重设计值:
4×0.08m×0.06m×0.3m×5KNm3×1.2=0.03456KN
80×60立档自重设计值：
2×0.08m×0.06m×1.2m×5KNm3×1.2=0.06912KN
夹木自重设计值:
2×0.08m×0.06m×0.3m×5KNm3×1.2=0.01728KN
Φ48×3.5夹管自重设计值：
4×0.3m×0.0384KNm×1.2=0.055296KN
振捣对底模的压力设计值：
0.3m×0.3m×2KNm2×1.4=0.252KN
合计：
4.724136KN
按简支梁计算内力，计算跨度1.0m：
M=PL4=4.724136×1.04=1.181034KN·m
强度验算：
W=bh26=60×8026=64000mm3
δ=MW=0.66×10664000=10.31Nmm2﹤13Nmm2×1.3=16.9Nmm2
刚度验算：
恒载标准值：
（2.65-0.25）1.2=2KN
〔v〕=L250=1000÷250=4mm（满足）
支承小楞的钢管验算：
钢管自重设计值：
0.3×0.0384KNm×1.2=0.014KN
恒载设计值：
（2.65-0.25）÷2+0.014=1.21KN
活载设计值：
0.25÷2=0.13KN
按两跨连续梁计算内力，计算跨度1m
M中=0.266×1.21×0.9+0.383×0.13×0.9=0.33KN·m
M支=－0.469×1.21×0.9－0.459×0.13×0.9=－0.56KN·m
强度验算：
恒载标准值：
1.21÷1.2=1.01KN
不考虑支座弯矩影响：
v=（5n4－4n2－1）Pl3384n3EI=1.0mm
4）、Φ48×3.5立杆验算
水平杆自重设计值：
0.9m×2×3×0.0384KNm×1.2=0.25KN
连接杆自重设计值：
（1.0m+1.0m）×3×0.0384KNm×1.22=0.14KN
直角扣件自重设计值：
12×13.2×1.2=0.19KN
支承小楞的钢管传来活载设计值：
3×0.13=0.39KN
支承小楞的钢管传来恒载设计值：
3×1.21=3.63KN
立杆轴向力设计值：
4.71KN
容许长细比验算：
计算长度：
L0=1.3+2×0.3=1.9m
长细比：
λ=L0I=190015.8=120﹤〔λ〕=230（满足）
稳定验算：
ψ=0.452
NψA=4.71×103÷（0.452×4.89×102）=21.30Nmm2﹤205Nmm2（满足）
5）、梁侧模设计
对拉螺栓强度验算
新浇砼侧压力计算值：
18.72KNm2×1.2=22.46KNm2
振捣砼侧压力设计值：
4KNm2×1.4=5.6KNm2
对拉螺杆间距0.6m一根，受到拉力：
0.6m×1.2m×5.6KNm2+0.6m×1.2m×22.46KNm2=20.2032KN
采用一根Φ12对拉螺杆，容许拉力t=12.9KN（不满足）
因此必须采用两根Φ12对拉螺杆，容许拉力t=2×12.9=25.8KN（满足）
3型两对扣件容许何载2×12KN=24KN﹥20.2032KN（满足）
对拉螺杆位置距梁顶0.40m和0.80m
侧模板强度验算：
计算跨度0.3m（即肋木间距），按3跨连续梁计算：
M中=0.08×22.46×0.32+0.094×5.6×0.32=0.21KN·m
M支=－0.1×22.46×0.32－0.067×5.6×0.32=－0.24KN·m
强度验算：
W=bh26=1000×182÷6=54000mm3
б=MW=0.24×106÷54000=4.4Nmm2﹤〔б〕=15Nmm21.55=9.7Nmm2（满足）
刚度验算：
恒载标准值：
18.72KNm2
I=bh312=1000×183÷12=486000mm3
不考虑支座弯矩影响：
v=5ql4384EI=5×18.72×0.34×1012（384×5200×0.9×486000）=0.9mm
〔v〕=L250=300÷250=1.2mm（满足）
Φ48×3.5夹管强度验算
计算跨度0.6m（即对拉螺栓间距）
新浇砼侧压力设计值：
0.9×0.78m×22.46KNmm22=7.9KNm
振捣砼侧压力设计值：
0.9×0.78m×5.6KNmm2=3.9KNm
按3跨连续梁计算内力：
M中=0.08×7.9×0.62+0.094×3.9×0.62=0.36KN·m
M支=－0.1×7.9×0.62－0.067×3.9×0.62=－0.38KN·m
强度验算：
б=MW=0.38×106÷（2×5.08×103）=37.4Nmm2﹤〔б〕=205Nmm2（满足）
刚度验算:
恒载标准值：
8.8KNm÷1.2=7.33KNm
不考虑支座弯矩影响：
v=5ql4768EI=5×7.33×0.64×1012÷（384×2.06×105×121900×2）=0.2mm
〔v〕=600÷250=2.4mm（满足）
80×60立档强度验算
立档间距0.3m，上部悬臂0.39m。
下部简支0.39m
新浇砼侧压力设计值：
0.3m×18.72KNm2=6.74KNm
振捣砼侧压力设计值：
0.3m×4KNm2×1.4=1.68KNm
A点弯矩MA=0.3×1.68×0.392÷2+0.3×0.39×3.37×0.39÷2=0.12KNm
AB跨中弯矩M中=0.3×（1.68+3.37）×0.392÷8+0.3×0.39×（6.74－3.37）×0.39÷2=0.11KNm
强度验算
悬臂段：
恒载标准值：
3.37KNm÷1.2=2.81KNm
〔v〕=390÷250=1.56mm（满足）
简支段：
恒载标准值：
6.74KNm－3.37KNm÷1.2=4.32KNm
v=5ql4384EI+0.00652ql4EI=5×4.32×0.394×1012÷（384×=0.1mm
〔v〕=390÷250=1.56mm（满足）
3、框架柱内钢楞间距验算
按抗弯强度计算内钢楞的容许跨度：
b=
（1）
公式
（1）来自《简明施工计算手册》P418页（公式8—12）（按抗弯强度计算钢楞跨度b）根据上例计算得F=60KNm2。
式中F——混凝土侧压力（Nmm2）；
b——内钢楞跨度（mm）；
f——钢材抗拉、抗弯强度计算值（Nmm2）；
W——双根内钢楞的截面最小抵抗矩（mm3）；
内钢楞采用Φ48×3.0钢管，截面惯性矩Ix=10.78×104mm4，截面抵抗矩Wx=4.49×103mm3，钢楞弹性模量E=2.1×105mm2,钢材、抗拉、抗弯强度计算值，取Q235钢f=215Nmm2，内钢楞竖向布置，间距a取600mm。
将以上数据代入公式
（1）得：
b=
=518mm
按扰度计算内钢楞的容许跨度：
b=
（2）
公式
（2）来自《简明施工计算手册》P419页（按扰度计算内钢楞跨度b），将数据代入
（2），得：
b=
=729mm
式中，w为内钢楞最大扰度值（mm）。
两者取小，取整数b=450mm。
即框架柱钢楞最大间距不得大于450mm。
五、安全技术
1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。
2、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。
3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。
工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
4、高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。
5、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。
6、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。
传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。
组合钢模板装拆时，上下应有人接应。
钢模板及配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，高空拆模时，应有专人指挥。
并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。
7、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。
8、支撑、牵杠等不得搭在门窗杠和脚手架上。
通路中间的斜撑、拉杆等应设在1.8M高以上。
10、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。
拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。
11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预
留洞，应要模板拆除后即将洞口盖好。
12、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。
13、在组合钢模板上架设的电线和使用电动，应用36V低压电源或采取其他有效的安全措施。
14、装、拆模板时禁止使用2×4''木料、钢模板作立人板。
15、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；人员要主动避让吊物，增加自我保护和相互保护的安全意识。
16、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。
拆下的模板要及时清理，堆放整齐。
17、封柱子模板时，不准从顶部往下套。
六、模板拆除要点
模板拆除必须按照《混凝土结构工程施工及验算规范》第二章第4节“模板拆除”规定要求外，还应注意以下几点：
1、拆模程序一般是后支先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。
重大复杂的模板拆除，事前应制定拆模方案，必须通过安全技术部门审批后方可实行。
2、拆除跨度较大的梁下支撑时，应先从跨中开始，分别拆向两端。
3、多层楼板模板的拆除，应按下列要求进行：
上层楼层正在浇灌混凝土时，下一层的楼板模板支柱不得拆除，再下一层的模板支柱仅可拆除垮边一根支柱，但跨中部分和再下一层模板支柱必须根据拆模试块的强度来决定拆模。
七、质量要求
1、模板及其支承结构的材料、质量，应符合规范规定和设计要求。
2、模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要平整，接缝要严密，不得有漏浆。
3、模板安装后仔细检查各部位构件是否牢固，在浇筑混凝土过程中，有专人看模，要经常检查是否有变形和松动等现象，并及时采取加固措施。
4、现浇整体式结构模板安装的允许偏差，参见“附表－1”。
5、固定在模板上的预埋件和预留洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置要准确，质量与允许偏差见“附表－2”。
扣件规格和对拉螺栓，配套和紧固情况；
斜撑、支柱的数量及着力点；
各种预埋件和预留洞的规格尺寸、数量、位置及紧固情况；
模板结构的整体稳定性。
现浇结构模板安装允许偏差（mm）附表－1
项目
允许偏差
轴线位移
5
底模上表面标高
±5
截面内部尺寸
基础
±10
柱、墙、梁
＋4
－5
层高垂直
全高≤5m
6
全高>5m
8
相邻两板表面高低差
2
表面平整（2m长度上）
5
预埋件位置允许偏差附表－2
项目
允许偏差
预埋钢板中心线位置
3
预埋管、预留孔中心线位置
3
预埋螺栓
中心线位置
2
外露长度
＋10
0
预留洞
中心线位置
10
截面内部尺寸
＋10
0
现浇结构拆模时所需混凝土强度（供参考）附表－4
结构类型
结构跨度
按设计的混凝土强度标准值的百分率计（％）
板
≤2
50
>2，≤8
75
>8
100
梁、拱、壳
≤8
75
>8
100
悬臂构件
≤2
75
>2
100
注：
本表供参考，具体拆模时间必须根据拆模试块的强度来决定。
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