PAM对反渗透膜的影响.docx
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PAM对反渗透膜的影响
PAM对反渗透膜的影响
机械加速澄清池是利用池中积聚的泥渣与原水中的杂质颗粒相互接触、吸附，以达到清水较快分离的构筑物，可较充分发挥混凝剂的作用和提高澄清效率，如需加PAM（聚丙烯酰胺），必须选用分子量为400～800万的阴离子型或中性的PAM。
阳离子型PAM会对反渗透膜产生不可逆转的破坏，其原因是复合膜（反渗透膜）表面呈负电荷，容易使正、负电荷相吸而无法把反渗透膜清洗干净。
托电的实践经验证明，机械加速澄清池对保证超滤、反渗透的稳定运行起到了非常重要的作用（从2004年10月底至2005年4月，托电水塔循环水的浊度高达50～90NTU，但机械加速澄清池的出水一直很稳定，维持在5～10NTU左右）。
4×100t/h循环水排污水膜处理系统运行实践及优化分析
关键词：
循环水 排污水 膜处理
全国火电大机组（600MW级）竞赛第十届年会论文集
郭包生 杨立君 张英贤 白振锋（内蒙古大唐国际托克托发电有限责任公司）
摘要：
内蒙古大唐国际托克托发电有限责任公司循环水排污水处理系统于2004年7月投运。
其水源来自一、二期4×600MW机组的循环水排污水，采用澄清、过滤、超滤、反渗透水处理工艺，其产品水作为托电二期和三期锅炉补给水处理系统的离子交换除盐设备的水源。
该系统在国内电力系统投产较早、规模较大，投运时值得借鉴的经验较少，但是通过认真管理和维护,目前该系统运行状况良好，先后有10多家准备建设类似系统的公司来人来电咨询学习。
关键词：
循环水排污水 超滤 反渗透
1 系统简介
主要包括2台出力450t/h的机械加速澄清池，10台?
3200mm、出力67～83m3/h的多介质过滤器（采用进口双速水帽，内装细砂和无烟煤），4套出力167t/h的超滤装置，4套出力100t/h的反渗透装置。
膜组件的设计水通量按照膜元件制造厂商《导则》中规定的水通量低值选取。
系统流程如下：
循环水排污水=>生水池=>机械加速澄清池=>多介质过滤器=>超滤=>5微米保安过滤器=>反渗透=>产品水箱
生水池进水电动阀门根据生水池液位自动开启和关闭，澄清池内设置泥位监测仪表，根据泥位定期自动排泥；多介质过滤器根据其累计制水量进行自动反洗。
超滤装置的运行及反洗自动控制，根据超滤水池的水位自动控制启、停。
反渗透系统的运行根据超滤水池、渗透水箱的水位及系统制水量自动控制运行方式。
凝聚澄清、超滤、反渗透系统及整个水处理设备的控制系统采用一套PLC装置，该装置设计有与全厂水控制点（在锅炉补给水车间）的通讯接口。
1.1 机械加速澄清池
机械加速澄清池是利用池中积聚的泥渣与原水中的杂质颗粒相互接触、吸附，以达到清水较快分离的构筑物，可较充分发挥混凝剂的作用和提高澄清效率，如需加PAM（聚丙烯酰胺），必须选用分子量为400～800万的阴离子型或中性的PAM。
阳离子型PAM会对反渗透膜产生不可逆转的破坏，其原因是复合膜（反渗透膜）表面呈负电荷，容易使正、负电荷相吸而无法把反渗透膜清洗干净。
托电的实践经验证明，机械加速澄清池对保证超滤、反渗透的稳定运行起到了非常重要的作用（从2004年10月底至2005年4月，托电水塔循环水的浊度高达50～90NTU，但机械加速澄清池的出水一直很稳定，维持在5～10NTU左右）。
1.2 超滤系统
每套超滤净出力为167t/h，设计水的利用率为90%左右，配置80根1.5米长的225PVCUFC0.8型膜元件，分别安装在20根压力容器中，压力容器材质为FRP，采取卧式布置，同反渗透相似，超滤膜以串联的形式安装在压力容器内。
超滤膜元件采用荷兰NORIT公司的膜孔径为20nm的中空纤维膜，由亲水性的聚醚砜中空纤维组成，水中的最小颗粒的外径一般都大于20nm，因此超滤系统能产出SDI指数小于2、浊度小于0.15NTU的高品质水，托电超滤产水的SDI指数一般为1～2。
每一根超滤膜元件含有上千根中空纤维束，其有效过滤面积为35m2，截留分子量为15万道尔顿，每根中空膜丝的内径为0.8mm，为内压式。
被截留的悬浮物、细菌、大分子有机物、胶体等就堆集在中空纤维内表面，此时超滤膜的压差会逐渐增加，经过20min运行后就用超滤产水进行1次反洗，反洗流量一般为产水量的3～4倍，反洗排水回收到生水池。
经过15次左右的反洗之后，分别进行1次加HCL反洗和加NaCLO反洗，以增强反洗效果，用于清洗膜表面粘附着的不易冲洗掉的污染物和微生物。
在超滤反洗过程中，要求反洗压差＜0.05MPa，并保证体积为150L/（m2·h）的清洗水。
超滤设备的运行、反洗程序见表1。
超滤过滤过程类似常规的微孔过滤，为全量过滤，而不是横流过滤，即在过滤过程中无浓水排放。
进水温度要求控制在20℃左右，温度太高，超滤膜水解加速。
为避免大颗粒堵塞中空膜丝的通道，每套超滤进水配置1台精度为150?
m的管道式保安过滤器。
进水压力一般＜0.2MPa（进水压力不要超过0.3MPa），进出口压差要求＜0.1MPa。
表1 超滤设备的运行、反洗程序
备注：
1）1～2步骤循环进行15次左右，且运行和反洗为左右同时进出；
2）每隔6小时左右进行1次3步骤和1次4步骤。
1.3 反渗透系统
反渗透出力为100t/h，设计水的回收率为60%，配置120根1米长的美国陶氏BW30-365FR膜元件，分别安装在20根材质为FRP的压力容器中，压力容器排列形式为一级两段，一段：
二段为13：
7，脱盐率≥97%（3年内），反渗透进水加HCL和阻垢剂，托电运行当中控制进水pH值在7～7.5，阻垢剂加药量为6mg/L左右。
2 托电2005年上半年循环水水质统计分析
图1所示，循环水浓缩倍率与总磷的变化规律基本相同，说明循环水系统加药控制较好；硬度、碱度及氯根的波动变化的一致性很差，说明循环水系统加酸控制不稳定。
图2所示，循环水氯根与电导的变化规律基本相同，而硫酸根与氯根和电导的波动变化的一致性很差，进一步说明循环水系统加酸控制得不稳定。
图3所示，循环水中CODMn一直大于10mgO2/L，反应水中有机物的污染指数较高，现场应加强抑制微生物生长的工作，控制好系统粘泥。
图4所示，循环水浊度一直都大于20NTU，现场应做好系统悬浮物及粘泥的控制。
3 运行过程中的问题及分析解决
3.1 保安过滤器5微米滤芯使用周期偏短
2004年9月16日之前循环水排污水处理站的来水温度比较稳定，维持在25℃左右，5微米滤芯（以下简称滤芯）状态一直很好，没有更换过。
10月2日至10月19日循环水排污水处理站的来水温度降低至20～15℃左右，10月20日来水温度开始降至15～10℃左右，滤芯压差开始上升至0.09MPa，10月25日来水温度降至7.7℃，滤芯压差在1天之内上升至0.2MPa，10月29日#1保安过滤器第1次更换了滤芯（厂家说明书要求压差上升至0.1MPa时更换滤芯）。
10月25日至11月26日来水温度降低至15～5℃，滤芯压差上升速度加快，11月26日#1、#2保安过滤器滤芯压差分别上升至0.26MPa和0.28MPa，11月27日、12月12月16日、2005年1月5日、1月9日对#1、#2保安过滤器的滤芯又进行了4次更换。
以#1保安过滤器为例，第1次更换滤芯的周期为110天；第2次更换滤芯的周期为30天；第3次更换滤芯的周期为20天；第4次更宦诵镜闹芷谖?
天。
3.1.1 滤芯使用周期短的原因分析
3.1.1.1 超滤水池内壁的防腐漆脱落到水中的杂质增多
2004年10月份之前循环水排污水处理站的来水温度维持在25℃左右，波动很小，所以超滤水池内壁的防腐漆受到的热胀冷缩的破坏不严重，因此脱落到水中的杂质少；而2004年10月份之后循环水排污水处理站的来水温度降至20～7℃，波动较大，所以超滤水池内壁的防腐漆受到的热胀冷缩的破坏开始严重，因而脱落到水中的杂质增多，所以滤芯使用周期越来越短。
3.1.1.2 超滤水池内壁的防腐工艺不适于5微米滤芯
在工艺流程中，超滤出水先进入超滤水池，然后通过提升泵进入保安过滤器，超滤膜元件的出水精度是20纳米，而5微米滤芯的出水精度是5000纳米，有超滤在前面把关，5微米滤芯怎么会20天就污堵呢？
原因应该出在超滤与保安过滤器之间的超滤水池。
2005年1月10日解列2个超滤水池中的1个进行了清理检查，发现池底较干净，但内壁的防腐漆有多处手掌大的鼓包脱落，而且内壁黑色的防腐漆用手能涂抹下来少量黑色颗粒，每次更换下来的5微米滤芯表面也是呈黑色，这说明超滤水池防腐工艺不合适，是造成5微米滤芯使用周期异常偏短的主要原因。
3.2 反渗透启动过程中材质为PVC的产水管频繁爆裂
在2004年系统投运后，反渗透启动过程中，产水PVC管频繁爆裂达10次左右，通过仔细分析，认为是反渗透启动过程中产水管排地沟门开启后，使得反渗透产水侧排空并造成负压状态，这种情况下，启动反渗透高压泵后，在反渗透产水管侧产生了“水锤”，致使产水管爆破。
2004年12月6日拆下了反渗透产水管排地沟门的气动头，使得该阀门信号反馈正常，但实际上阀门不再动作。
2套反渗透产水管未再发生爆裂现象。
如果通过更改程序，取消反渗透启动前开启产水管排地沟门这一步，工作将比较复杂，而拆掉产水管排地沟门的气动头这个方式简单巧妙。
3.3 反渗透的化学清洗
反渗透投运1年当中每半年进行1次化学清洗，第2次清洗前后参数对比见表2。
3.3.1#2反渗透的化学清洗
2005年6月29日17：
00配8m3碱洗液（氢氧化钠浓度约0.1%，EDTA浓度约0.1%）。
17：
35至6月30日2：
00清洗一段，2：
00至9：
00清洗二段，9：
00至10：
00同时清洗一、二段，11：
30至13：
30水冲洗。
6月30日14：
15配8m3酸洗液（盐酸浓度约0.2%）。
15：
30至16：
30清洗一段，16：
30至7月1日2：
00清洗二段，2：
00至9：
00清洗一段，9：
00至10：
00同时清洗一、二段，11：
30开始水冲洗，14：
00投运。
3.3.2#1反渗透的化学清洗
2005年7月4日3：
00至8：
30清洗二段，测酸浓度约0.08%，补加30%盐酸25升，9：
30开始药液循环，投加热；9：
30至16：
30时清洗二段，10：
10测酸浓度约0.21%，13：
30测酸浓度约0.18%；16：
30至7月5日2：
20清洗一段，3：
00至5：
00水冲洗。
7月6日投运后各项参数良好，因此未进行碱洗。
表2 第2次清洗前后参数对比
4 优化建议和分析
4.1 循环水排污水冬季水温在10℃以下，夏季在30℃左右，对超滤膜和反渗透膜均不利。
另外由于环境温度昼夜温差大，机组负荷也是昼夜波动大，导致冬季循环水水温昼夜温差大，这造成了冬季的机械加速澄清池每天都产生“翻池”现象，出水浊度时常高达50～100NTU，所以在系统设计时，需要重点考虑将凝汽器入口和出口的循环水如何配比混合在一起，保证混合后的水温波动不大，维持在20～25℃,然后供给循环水排污水回用系统。
例如可考滤分别在凝汽器入口和出口进入循环水排污水处理系统的管路上增加受温度测点控制的电动调节门，通过调节阀门开度控制从凝汽器入口和出口进入循环水排污水处理系统的水量，从而达到调节温度的目的。
4.2 超滤反洗加NaOH，有利于清洗膜表面粘附着的不易冲洗掉的污染物和微生物，但反洗水中含有絮凝剂的AL3+，二者的溶度积极小，反应生成了大量乳状沉淀，还能用于反洗超滤吗？
所以，如果超滤前面的预处理系统采用了絮凝剂澄清处理，加NaOH反洗超滤不合理。
另外，由于反洗水来自水塔循环水，硬度一般在10～14?
mol/L，加NaOH反洗超滤，易生成Ca（OH）2沉淀污染超滤膜。
4.3 反渗透保安过滤器前面的水池防腐材料最好用PVC、聚脲等材料，以免防腐漆或玻璃钢环氧树脂脱落后，频繁快速地污染5微米滤芯。
4.4 超滤的出力要大于反渗透进水流量的20%左右，才能保证反渗透的连续稳定运行，因为超滤的自用水率随着超滤的污染程度的增大而增大，这种情况下，如果超滤的出力不比反渗透进水流量有一定富裕度，难以满足反渗透的连续稳定运行。
4.5 实践证明，加NaCLO反洗超滤对降低超滤压差比加HCL反洗超滤更有效，而且NaCLO溶液在偏酸性条件下的杀菌效果会更好（有关资料介绍，HCLO比CLO-的杀菌能力高100倍，在pH=7.5时，仅有50%的余氯以HCLO形式存在，但在pH=6.5时，90%的余氯以HCLO形式存在），所以建议在设计NaCLO加药系统时，应给NaCLO药箱设计1根加HCL管，这有利于进一步提高加NaCLO反洗超滤的效果。
4.6 加药反洗时，超滤反洗泵出力太大，使得进入超滤的药液浓度过稀，不利于提高或控制合适的药液浸泡浓度，如果单设1台小流量反洗泵，专门用于加药这1步序，有利于提高或控制合适的药液浸泡浓度，增强反洗效果，节约药品。
4.7 为了保证反渗透阻垢剂连续、均匀、准确地加入，托电是以反渗透阻垢剂药箱液位的下降速度作为监控指标的：
当发现药箱液位的下降速度不符合要求时，及时调整加药计量泵的冲程和频率。
这比监控加药计量泵的冲程和频率更准确合理，因为加药计量泵的冲程和频率并不能直观反映加药量，即使同样的冲程和频率情况下，也会由于系统阻力发生异常或加药箱、加药管路发生异常等因素导致加药量不能准确地加入。
4.8 注意循环水水质状况，当循环水水质发生明显改变时或循环水加药处理方式（包括改变加药量和加药种类）改变时，应加强超滤和反渗透运行工况监督或将水源切换到水质更好的水塔。
4.9 当循环水排污水携带较多杀菌灭藻药剂产生的泡沫时，应将水源切换到水质更好没有泡沫的水塔，或停运超滤和反渗透装置。
源水携带泡沫将影响超滤和反渗透的正常运行，使反渗透产生“气塞”现象。
城市污水回用于循环冷却水时氨氮去除
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佚名 来源：
自习室 发布时间：
2007-6-712:
57:
19
摘要：
污水回用中氨氮去除有许多方法。
当经处理的城市污水回用于工业循环冷却水系统时，利用冷却塔的曝气作用，控制pH7.0～8.0，污水含氨氮20～50ｍｇ／Ｌ，浓缩倍数为2的条件下，可使循环水的氨氮浓度＜1mg/L。
关键词：
城市污水污水回用循环冷却水
在城市污水中，特别是经过二级处理后污水中的氮，90％以上是以氨的形式存在，以氨氮形式脱氮，比去除硝酸盐氮容易而经济，在某些场合并不要求脱除总氮而只对脱除氨氮有要求。
氨在工业循环水杀菌处理时会增加用氯量。
氨对某些金属，特别是铜具有腐蚀性，当再生水作为冷却水回用时，要考虑冷却设备腐蚀损害问题。
因而在考虑将经处理的城市污水回用于工业循环冷却水系统时，氨氮的去除尤为重要。
氨氮的去除有以下方法：
1 折点加氯法
废水中含有氨和各种有机氮化物，大多数污水处理厂排水中含有相当量的氮。
如果在二级处理中完成了硝化阶段，则氮通常以氨或硝酸盐的形式存在。
投氯后次氯酸极易与废水中的氨进行反应，在反应中依次形成三种氯胺：
NH3HOCl→NH2Cl（一氯胺）H2O
NH2ClHOCl→NHCl2（二氯胺）H2O
NH2ClHOCl→NCl3（三氯胺）H2O
上述反应与pH值、温度和接触时间有关，也与氨和氯的初始比值有关，大多数情况下，以一氯胺和二氯胺两种形式为主。
其中的氯称为有效化合氯。
在含氨水中投入氯的研究中发现，当投氯量达到氯与氨的摩尔比值1∶1时，化合余氯即增加，当摩尔比达到1.5∶1时，（质量比7.6∶1），余氯下降到最低点，此即“折点”"。
在折点处，基本上全部氧化性的氯都被还原，全部氨都被氧化，进一步加氯就都产生自由余氯。
在废水处理中，达到折点所需氯总是超过质量比7.6∶1，当污水的预处理程度提高时，到达折点所需氯量就减少。
三种处理出水加氯量见表1。
表1折点加氯需氯量[1]废水处理程序Cl2：
NH3-N到达折点所需质量比
经验值建议设计值
原水10:
113:
1
二级出水9:
112:
1
二级出水再石灰澄清过滤8:
110:
1
折点加氯产生酸，当氧化1mg/LNH3-N时，需14.3mg/L的碱度（以CaCO3计）来中和，实际上，由于氯的水解，真正需要的碱度为15mg/L。
大多数情况下，pH值将略有降低。
为了达到折点反应所加入的氯剂，除形成次氯酸外，还增加废水中的总溶解固体含量。
在废水复用情况下，溶解固体的含量可能成为影响回用的障碍。
投加不同氯剂对总溶解固体的影响见表2。
表2折点加氯对TDS的影响化学药剂的投加总溶解固体的增加：
消耗的NH3-N
以氯气进行折点氯化6.2:
1
以次氯酸钠进行折点氯化7.1:
1
投氯气后，用石灰中和全部酸度12.2:
1
投氯气后，用NaOH中和全部酸度14.8:
1
折点加氯法因加氯量大，费用高，以及产酸增加总溶解固体等原因，目前尚未见以此为主要除氨方法的污水厂在运行。
2 氨吹脱
在废水中，铵离子和氨气相互转化：
当pH为7时，只有铵离子存在，在pH为12时，只有氨气存在，在适当条件下溶解氨能从废水中释出。
氨吹脱工艺是将水的pH值提到10.8～11.5的范围，在吹脱塔中反复形成水滴，通过塔内大量空气循环，气水接触，使氨气逸出。
环境温度低于0℃时，氨吹脱塔实际上无法工作［2］。
当水温降低时，水中氨的溶解度增加，氨的吹脱率降低。
由于水中碳酸钙垢在吹脱塔的填料上沉积，可使塔板完全堵塞。
另外，吹脱塔的投资很高。
因此，国外原有的吹脱塔基本上都已停运。
3 选择性离子交换法
使用选择性离子交换剂--斜发沸石进行离子交换是近期开发的工艺［3］，废水中的铵离子将斜发沸石中的钠或钙替代出来，失效的沸石使用再生液再生，再生液通过氨吹脱塔脱氨。
斜发沸石是沸石中的一种，在美国西部有几处矿床自然存在。
沸石的交换容量可由废水的离子浓度来估计，同时要进行半生产性试验，有的用4.8kg/m3。
此法存在的问题是：
再生液需要再次脱氨；在沸石交换床内，氨解吸塔及辅助配管内存在碳酸钙沉积；废水中有机物易造成沸石堵塞而影响交换容量，须用各种化学及物理复苏剂除去粘附在沸石上的有机物。
目前这种方法应用也不多。
4 生物法脱氨
目前，生产中经常大量采用的方法是生物法脱氨［4］。
污水处理到硝化阶段，生物反应在完成碳的氧化后再完成氮物质的氧化，使氨氮能氧化为亚硝酸盐和硝酸盐。
但这样需延长生物处理时间，并增加供氧量，这将使生物处理的基建投资和供氧动力增加，无疑会增加污水处理厂的负担，加大废水回用成本。
5 循环水系统脱氨
该法是我国“八五”科技攻关成果［5］。
中国市政工程东北设计研究院课题组将再生水作工业冷却水回用的研究工作中，提出利用循环水系统，特别是冷却塔，进行脱氨。
循环水系统只要运行得法，掌握一定条件，在发挥冷却作用的同时，可以作为脱氨兼用，既不需增加处理费用，又使水质达到回用要求，从而解决了氨氮指标影响回用的这一关键技术。
5.1 循环水系统脱氨的效果
循环水系统由冷却塔、循环泵和换热设备组成。
在冷却塔内，水与空气接触，进行蒸发冷却，然后供换热设备循环使用。
冷却塔由于蒸发、风吹、排污而需补充水，当将城市污水再生处理后作为补充水进入循环水系统中时，补充水中的氨氮在冷却塔内得以脱除。
这一规律在试验和工业化实践中所证实。
表3是某厂使用再生水的循环水系统水质分析的典型数据：
表3某厂使用再生水的循环水系统水质分析项目补充水（再生水）循环水
pH7.07.9
硬度/（mg·L-1）150330
碱度/（mg·L-1）95150
Cl-/（mg·L-1）121282
NH3-N/（mg·L-1）130.4
CODCr/（mg·L-1）2130
SS/（mg·L-1）4.24.4
注：
硬度、碱度均以CaCO3计。
城市污水经二级和深度处理后，氨氮尚有10～30mg/L左右，进入冷却系统后，在浓缩倍数2的情况下，氨氮达到0.4mg/L的低值。
且不随浓缩倍数增加和运行时间长短而积累。
表3说明在工业用水实践中，循环水系统中氨氮可小于1.0mg/L，满足包括电力工业在内的工业循环冷却水氨氮指标小于1mg/L的要求。
5.2 影响氨氮去除的因素
氨氮的去除机理是由于循环水系统是一个特殊的生态环境，合适的水温，很长的停留时间，巨大的填料表面积，充足的空气等等优良条件促使氨氮转化。
据测定，80％为硝化作用，10％为解吸作用，10％为微生物同化作用，三种作用综合，而以硝化为主。
因此，下列因素对氨氮的去除有影响。
5.2.1 冷却塔浓缩倍数，停留时间
冷却塔的浓缩倍数与节水效果直接相关，浓缩倍数越高，补给水量越少，循环水在系统内的停留时间越长。
循环水系统内的平均停留时间从公式
（1）求得：
T=V/（QbQm）
（1）
式中 T—水在系统内的停留时间，h；
V—循环水系统容积，m3，一般为循环小时流量的1/3～1/5；
Qb—排污和泄露损失水量，m3/h；
Qm—风吹损失水量,m3/h。
例如1×104m3/h的循环水系统，当浓缩倍数为2时，循环水在系统内的停留时间为12.5h；当浓缩倍数为5时，停留时间为50h。
可见其停留时间很长［6］。
当浓缩倍数2以上，城市污水中氨氮含量为20～50mg/L时，循环水中氨氮浓度可小于1mg/L。
我国大多数工业冷却系统，浓缩倍数在2左右，所以，大多数工厂的循环水冷却系统都具有很高的去除氨氮的能力，这一去除氨氮的创新技术，具有普遍推广价值。
5.2.2 碱度和pH
经计算，每氧化lgNH3-N要消耗碱度7.14g（以CaCO3计）。
当碱度不足时，应当补加。
循环水系统pH要保持在7.0～8.0，使循环水的pH值适宜硝化菌的活动。
5.2.3 温度
亚硝酸菌最佳生长温度为35℃，硝酸菌的最佳生长温度为35～42℃，在适宜的温度下，硝化菌活性高增长快，对氨氮的去除能力增强。
通常冷却塔水的温度长期保持在25～40℃范围内，恰是在硝化菌最适宜的温度范围内，并且不存在低温时硝化菌效能减退问题。
这是任何市政污水处理构筑物无法比拟的。
5.2.4 供氧量
计算得出，将lgNH3-N氧化为NO2--N需耗氧3.43g，将lgNO2--N，需耗氧1.14g，硝化作用共耗氧4.57g。
氨氮的硝化应保证空气量为硝化所需空气量的50倍。
在冷却塔内，每立方米水的空气量可达2000m3，供氧充足，溶解氧可以达到饱和。
这样高的空气量可以提高溶解氧向液膜的传递速率，有利于硝化活动的进行。
5.2.5 生物膜
污水经二级处理和深度处理后，水中还含有一定数量的细菌和有机物，在冷却塔填料表面很容易形成一层生物膜。
冷却塔填料有点滴式、膜板式、网格状、蜂窝状等多种形式，表面积在100～350m2／m3。
巨大的表面积为生物膜生长提供了良好场地，虽然填料的比表面积大，但由于循环水是补充水的几十倍，可看作高倍数回流，因此填料不会有脱水现象发生。
避免了生物膜干化而影响活性。
由于再生水的BOD小于10mg/L，加上循环水有大量稀释能力，因而合成代谢所形成的新细胞数量很小，
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