模板工程施工工艺及技术措施.docx

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模板工程施工工艺及技术措施

施工工艺及技术措施

模板工程应以确保混凝土截面尺寸，安全可靠，经济可行，便于施工，利于环保文明施工为准，模板必须保证截面尺寸，拼缝严密，不漏浆，模板及支撑加固体系具有足够的强度，刚度和稳定性。

4.1模板及支撑体系设计

本工程采用木模板、竹胶板及钢管支撑加固体系。

1、筏板：

周围外模最高2000，混凝土侧压力较大，为承重模板，拆模周期短，采用现行组合木模板，组合形式：

其一，水平拼装，竖向2000或2500长立管外加6000长顺直钢管，并排拼装，分别与上、中、下三道固定。

其二，竖向拼装（以1800×900模板为主）6000长顺直钢管分别上、中、下三道固定，外加2000或2500立管，模板上下口各加一道6000米长水平管，为防止模板漏浆缝内加海绵条。

支撑加固：

通过其外双排架进行有效支撑加固。

首先在筏板钢筋施工前搭设双排外架（用其进行外墙钢筋作业），立管间距1500，分别在筏板底标高以上100及500处搭设两道水平管，立管距筏板外侧350，通过水平管将外架支撑于筏板，其外架具有足够的刚度和稳定性，实现对筏板模板进行有效加固（或采用斜撑加固外围模板、斜撑支撑于外围基坑护坡上，同时筏板以上700高部分设两道止水拉杆，间距700㎜进行加固）。

2、基础梁：

筏板厚600，基础梁高出板面200，水平加固较为困难，筏板为非承重模板，筏板一次浇筑，为解决竖向模板荷载采用“吊模”方法。

筏板梁上口尺寸用小方木作支撑拉通线控制，为确保模板拼装严密，钢模之间加海绵条，模板组装选用现行组合钢模，采用水平错缝拼接。

模板依靠已有筏板梁钢筋骨架作依托支撑。

用φ10圆钢加工定位筋，焊于基础梁箍筋上，间距1200且距端部不大于550mm。

模板加固：

500长短钢管竖向二根并排与模板相连，模板与筏板内满堂架作“对撑”加固。

满堂架竖向荷载通过“铁马凳”传递至底部，并在“铁马凳”侧焊“十字架”作为满堂架荷载支撑点。

支承焊接于“马凳”处有以下优点；其一、马凳支承于筏板底层双向筋，双层下有50厚细石砼保护层，可以减少“化学锈蚀”，其二、满足钢筋砼施工规范要求（钢筋砼施工规范规定，受力钢筋不宜施焊）确保主筋完整，其三、防止钢管架管直接埋入筏板内形成“空洞”或竖向钢架管无法抽出造成材料浪费，十字架支承间距≤1500，距筏板梁边不大于1200，且每块筏板内不少于4处。

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3、地下室墙模板

地下室墙包括四周混凝土剪力墙和内部剪力墙二部分。

1）、外墙

由于混凝土有抗渗要求，根据《地下技术防水规范》GB50108～2001筏板与墙间施工缝应留于墙身，筏板梁及楼层上300㎜处，凹槎留置为防渗漏，墙宽B/2（B为墙宽）处固定钢板止水带”，钢板详见后附“地下室外墙施工缝防水构造图”。

外墙模板分为外模板和外墙内模板两种。

墙第一次浇筑至梁底，墙柱浇筑高度为5000mm～6100mm，楼层板厚为180㎜；墙体模板采用15㎜厚木模板，长×宽1830×915，竖向拼装采用三竖一横、即1800＋1800＋1800＋500，内模采用定型模板按图纸尺寸在模板加工区制作好，外模采用散拼，外墙内外模板缝内均夹“双面胶”，为保证模板底部尺寸准确不漏浆，弹出方木上口线，在模板底以上50处粘贴12㎜宽双面纸质胶带（通长），使模板与已浇筑混凝土更加紧密接触，模板加固采用止水螺栓，具体见“模板组装固定详图”。

墙体定位筋布设同内部剪力墙。

地下室剪力墙支模图

2）、内部剪力墙

为便于施工，内墙施工水平缝可留置在基础承台及柱间连梁上平处，形式为平缝。

模板拼装：

根据墙高度模板采用木模板，以竖向拼装为主，墙与顶板模板采用“板包墙形式”即模板直接伸至梁边（保证板面平整，便于控制梁高），模板拼装顺序由下而上。

模板拼缝：

同外墙内模板形式及方法，对其根部，堵缝可采用以下两种形式，其一、粘海绵条，用55×15㎜厚海绵条刷乳胶粘贴，粘贴时保证海绵条与模板内侧平齐，使模板与筏板接触紧密。

其二、待模板加固完成后，在砼浇筑前12小时用1：

2水泥砂浆塞缝。

对拉螺栓：

为保证墙与模板尺寸准确，防止“胀模”、“鼓模”，内外墙模板间通过M14＠450×450对拉螺栓拉结，水平间距，分布形式同外墙，但内墙对砼抗渗无具体要求，穿心螺可反复利用，对拉螺栓外套两端磨平PVC管，以确保拆模时可抽出为宜，为防止二端部浆流入，对拉螺栓外套PVC管，其长度应较模板长5㎜，PVC管必须具有足够的刚度和延性，防止混凝土浇筑时脆断和挤压变形，造成螺栓无法抽出。

定位筋：

外墙螺栓（不可抽出）可焊定位筋，详见“地下室外墙对拉螺栓加工详图”，内墙螺栓（可抽出）不能焊定位筋，故其基部定位筋尤为重要，定位筋直接生根于筏板上表面，沿墙长间距不大于1500，距端部不大于750，从第一排向上每1～1.2米设一道定位筋，确保砼墙截面尺寸和位置。

外部固定模板用的对拉螺栓穿过防水砼结构时，采用下列止水措施。

1）在螺栓中部加焊止水环，止水环必须与螺栓杆满焊。

2）螺栓与模板接触处加50×50见方18mm厚的堵头。

拆模后将螺栓沿平凹坑底割去再用膨胀水泥砂浆封堵。

4、框架柱、端柱、暗柱、扶墙柱模板

柱与楼层顶板分两次施工，柱施工至较深梁底以上20㎜处，柱模板采用18㎜厚木模板，加50×100木方楞加固组成柱模板高度至柱侧较深梁底标高以上50㎜，模板裁割必须采用专用切割机，防止损坏，手工刨平，后刷“脲醛漆”两道，阴干，经检验合格后编号方可使用，柱截面为800×800、700×700、和1100×700；根据层高和浇筑高度，模板本身刚度较小，必须用可靠的加固体系，柱中加“＃”字型M14对拉螺栓，防止胀模，同时为防模板内缩制作“工字型”定位筋，间距（竖向）＠500，吊线校正绑扎固定于柱箍，模板外用小横杆形成模板柱箍，间距（竖向）＠400～＠600与四周满堂架相连。

1100×700柱沿1100柱边再增加一排M14穿心螺栓，间距及定位筋加固方法同700×700柱，“＃”字型穿心螺栓尺寸，穿心螺栓（竖向）间距为500㎜。

暗柱：

同墙一起支模不另作柱模。

扶墙柱结合外墙加固。

5、框梁模板（框梁、梁）

梁模板采用12mm厚“镜面竹胶板”或“18mm厚多层木质胶合板”，外加50×100方木为龙骨，模板形式采用“底包帮”，梁与板、模板采用梁包板，；梁与梁、梁与柱侧模板拼装时角部必须加竖向方木，梁模板支撑加固：

竖向荷载支撑依靠“满堂架”，水平小平杆支承可依据梁自重大小确定水平间距，梁跨度大于4000时按规范要求起拱。

立杆：

梁两侧间距为梁宽+2×250，侧边间距为＠600～＠900，水平杆间距同“满堂架”，底部搭设扫地杆，立杆底必须设木垫块，梁两侧模立杆加固间距为＠600～900，；立杆必须与满堂架加固（梁支模详见梁板支模图）。

6、顶板模板

为保证顶板砼达到清水观感要求，顶板模板体系采用竹胶板和方木组合模板类型，采用12mm厚“镜面竹胶板”或“18mm厚多层木质胶合板”，龙骨选用50×100方木龙骨。

模板及龙骨布置：

为保证模板，方木利用率，方木和模板以延长方向布置为原则。

模板拼装：

施工前绘制切实可行的模板组装平面图；且必须尽可能保持原规格板不切割；少切割；切割成较大块，切割板尽可能布置于成品原状板之间，板缝内竖向贴12㎜宽双面纸胶带，保持拼缝严密，50圆钉与方木作可靠固定。

当全部为整片板、多层板（胶合板）时，中部必须夹有非整片板，且其上必须有模板的拆除点，（可套6#铁丝）端部固定有Φ8钢筋长60㎜，接茬处模板与木支撑不小于25㎜。

方木布置：

方木沿长边布置（一般情况），同时提高方木利用率，方木间距为200㎜，防止由于方木间距过大，使模板翘曲变形，方木接长采用搭接接长，做到每根方木支撑点不少于2处，支撑点与方木无支撑端距离不大于600mm，凡用于龙骨的方木应厚度一致，必要时可采用压刨处理。

支撑体系：

顶板支撑采用内部满堂式脚手架，立杆间距为800mm，第一步架高度1200mm，距地200mm，步距1200mm。

立杆底部铺设垫板，（扫地杆距地200㎜），以后每1500米架设一道水平杆。

对顶部横杆应根据板底标高严格控制其高度，且对（满堂架高度大于5米的内设剪刀撑）加固梁小立杆实现有效加固，保证与支撑体系具有足够的强度、刚度和稳定性。

梁板支模图

4.2模板及其支架验算

模板及支架的设计考虑下列各项荷载：

a．模板及其支架自重；

b．新浇砼自重；

c．钢筋自重；

d．施工人员及施工设备荷载；

e．振捣砼时产生的荷载；

f．新浇砼对模板侧面的压力；

g．倾倒砼时产生的荷载。

1、楼板计算

楼层板厚按180mm计算。

取永久荷载系数1.2，活荷载系数1.4。

平板模板采用厚度为12mm的高强镀膜竹胶板，次龙骨采用50×100松木龙骨，间距200mm，主龙骨采用φ48×3.5钢管。

竹胶板（木方）0.5KN/m2

钢管支架自重0.25KN/m2

新混凝土浇筑24KN/m3

楼板钢筋自重　　　　　　1.1KN/m3

施工荷载2.5KN/m2

施工荷载按均布作用时，模板宽度取1000mm，按规范要求进行强度验算。

（1）、荷载计算：

荷载标准值：

F1=0.5＋0.25＋24×0.18＋1.1×0.18＋2.5＝7.768KN

荷载设计值：

F2=（0.5＋0.25＋24×0.18＋1.1×0.18）×1.2＋2.5×1.4＝9.82KN

（2）、强度、刚度验算

新浇筑的砼均作用在胶合板上，单位的面板可以视为梁，次龙骨作为梁的支点，间距为200mm,可以按三跨连续梁计算。

计算简图如下：

a.M=0.1q112（考虑施工人员及设备均布荷载时）

b.M=0.08q2L2+0.2pL（考虑施工人员及设备集中荷载时）。

考虑施工人员及设备均布荷载时

q1=F2=（0.5＋0.25＋24×0.18＋1.1×0.18）×1.2＋2.5×1.4＝9.82KN/m

M=0.1q1L2=0.1×9.82×0.22=0.0393KN·m

考虑施工人员及设备集中荷载时

q2=（0.5＋0.25＋24×0.18＋1.1×0.18）×1.2=6.32KN/m

p=2.5×1.4=3.5KN

M=0.08qL2+0.2pL=0.08×6.32×0.22+0.2×3.5×0.2=0.160KN·m

取M=0.160KN·m计算模板强度

б=M/Wx≦f

f为抗弯强度设计值，按建筑手册查得取11N/mm2

Wx=bh2/6=1000×122/6=24×103mm3

б=0.160×106/（24×103）=6.67N/mm2

刚度验算（刚度验算时，不考虑荷载分项系数，只采用荷载标准值并且不考虑施工荷载，只计算恒载）

模板结构刚度要求：

本工程考虑不做装修的外露模板，其最大变形值不得超过模板计算跨度的1/400。

q=1.0×（0.5＋0.25＋24×0.18＋1.1×0.18）=5.268KN/m

E为弹性模量取0.9×104N/mm2

截面惯性矩I=bh3/12＝1000×123/12＝14.4×104mm4

ω=0.677×qL4/100EI

=0.677×5.268×2004/（100×1.0×104×14.4×104）

=0.396mm

满足要求

（3）、龙骨（50×100）强度及挠度验算

50×100方木龙骨间距按200mm计算，满堂架立杆间距按0.8m计算

a.荷载计算

q=0.2×9.82=1.964KN/m

b.强度及刚度验算（按3跨连续梁计算）

M=0.1qL2=0.1×1.964×0.82=0.126KN·m

б=M/Wx=0.126×106/（41.6×103）=3.02N/mm2

刚度计算

q=0.2×1.0×（0.5＋0.25＋24×0.18＋1.1×0.18）=1.054KN/m

ω=0.677×ql4/100EI

=0.677×1.054×0.84×1012/（100×1.0×104×416×104）

=0.070mm<800/400=2mm

满足要求

2、梁（主梁模板）

以350×800框架梁计算，梁底模采用一层18㎜厚的木胶板，采用50×100的松木楞，用φ48×3.5钢管作为小楞支撑，间距400mm，步距1500mm，立杆间距800mm，模板重力密度5KN/m3。

梁中钢筋自重为1.5KN/m3，振捣砼时标准值为2.0KN/m2。

荷载计算：

底模自重：

5×0.018×0.35=0.0315KN/m

砼自重：

24×0.35×0.8=6.72KN/m

钢筋自重：

1.5×0.35×0.8=0.42KN/m

振捣砼时荷载：

2×0.35=0.7KN/m

荷载组合：

q1=（0.0315+6.72+0.42）×1.2+0.7×1.4＝9.58KN/m（用于计算承载力）

q2=0.0315+6.72+0.42＝7.17KN/m（验算刚度）

1）底模验算：

抗弯强度验算：

M=1/10×q1L2=1/10×9.58×4002=0.15×106N·mm

δ=M/W=0.15×106/350×182/6=7.94N/mm2

挠度验算：

ω=0.677×q2L4/100EI

=0.677×7.17×4004/100×9000×17×104

=0.812mm<[ω]=400/400=1mm满足要求。

2）小楞验算：

（φ48×3.5钢管）

强度验算：

M=1/10×q1L2=1/10×9.58×4502=0.19×106N.mm

δ＝

满足要求。

刚度验算：

ω=0.677×q2L4/100EI＝0.667×7.17×4504/100×2.1×105×1.291×105

＝0.07mm

则W≤W0满足要求。

3）大楞杆验算（φ48钢管）

q

强度验算:

（单根）

M=

δ=

N/mm2<δ0=215N/mm2

挠度验算：

ω=0.677×q2L4/100EI＝0.677×7.17×8004/100×2.1×105×1.291×105

＝0.73mm

则W≤W0满足要求。

4）立杆验算:

立杆间距800mm×800mm,

φ=0.453，A0＝489（内径Ｒ＝41）

б=N/φA0=9.58×0.82×103/（0.453×489）=27.68N/mm2

5）扣件验算

R=N=0.82×9.58=6.13KN

满足要求,但应在构造上板底支架顶主节点立杆上设双扣件。

3、柱模板的计算

验算截面为800×800，高为6.0米，用100×50方木[10槽钢及对拉螺栓夹紧柱模板，模板为厚18mm的高强镀膜胶合板。

1）柱模板的验算

①模板的标准荷载：

现浇砼对模板的侧压力

砼的浇筑速度为2m/h

F1=0.22rctoβ1β2V1/2

=0.22×24×5×1.0×1.15×21/2=42.93KN/㎡

F2=rcH=24×6=144KN/m2＞42.93KN/m2

取f=42.93KN/m2

倾倒砼时对模板产生的水平振动荷载6KN/m2

②模板的强度验算

柱模18mm的高强镀膜胶合板，竖向小方楞间距为0.2m，柱箍间距为0.5m，

故其荷载组合：

q=F×1.2+6×1.4=42.93×1.2+6×1.4

q=59.92KN/m2

组合均布荷载：

q=59.92KN/m2×0.2=11.984KN/m。

q2＝42.93×0.2＝8.58KN/m。

木楞强度验算：

M=

抗弯承受力：

δ=

则δ<[δ]=13N/㎜2满足要求。

、刚度要求

ω=0.677q2L4/100EI=0.677×8.58×2004/100×10000×416×104

=0.002mm<[ω]=200/400=0.5mm满足要求

2）柱、槽钢验算

柱箍槽钢由[10槽钢，壁厚5.3mm，钢箍间距300mm设一道，用φ14对拉螺栓（[F]=17.8KN）收紧,间距600mm。

WX=39.7mm3×103IX=1983×104mm4

槽钢的标准荷载

q=F×1.2+6×1.4=42.93×1.2+6×1.4=59.92KN/m2

q2=42.93

强度验算：

柱箍受弯矩，因此柱箍是属于构件，按钢结构中公式：

M/rXWX≤f

M=1/8ql2=1/8×59.92×0.32=0.674KN·m

RX塑性发展系数取1.0

M/rXWX=（0.674×106）÷（1×39.7×103）=17Mpa＜215Mpa

能满足强度的要求。

刚度验算

ω=5q2L4/384EI=（5×42.93×0.34）÷（384×2.1×108×1.98×10-5）

=0.01×10-4＜0.3/400=7.5×10-4

满足要求。

柱箍拉杆验算：

A=0.6×0.3=0.18

P=F·A=59.29×0.18=10.67KN＜17.8KN

柱箍拉杆能满足要求。

4、剪力墙模板

墙模板按15㎜厚木胶板.50×100的方木（竖楞）间距@200㎜.外楞用2φ48×3.5钢管间距为450㎜.固定采用Φ14㎜的对拉螺栓间距为450㎜固定.对本工程墙厚350㎜.高度6.65m的墙进行验算.

1）荷截计算.

a、新浇捣砼墙的侧压力.

F1=0.22×γc×t0×β1×β2×

查表得:

γc=24KN/m3.t0=5h.β1=1.0β2=1.15

V=2m/h.H=6.65m.

则F1=0.22×24×5×1.0×1.15×

=42.93KN/㎡

F2=24×6.65m=159.6KN/㎡

F1

b、砼倾倒时产生的水平荷载：

查表得：

（因施工时泵送砼自由落到墙内）则q按6KN/㎡考虑计算。

c、荷载组合：

q=F×1.2+6×1.4=42.93×1.2+6×1.4

q=59.92KN/m2

组合均布荷载：

q=59.92KN/m2×0.45=26.96KN/m。

q2＝42.93×0.45＝19.32KN/m。

2）内楞验算：

a、内楞木强度验算：

M=

抗弯承受力：

δ=

则δ<[δ]=13N/㎜2满足要求。

b、刚度要求

ω=0.677q2L4/100EI=0.677×19.32×4504/100×10000×416×104

=0.12mm<[ω]=450/400=1.125mm满足要求

c、Φ14螺栓拉力验算。

F=N/A≤fmin=215N·mm查表则：

A=105mm2

F=

f≤fmin=205N/mm2则满足要求。

3）外楞验算

外楞为2φ48×35的钢管，间距为450㎜，荷载同内楞。

a、强度验算：

查表W=5.08×103mm2.

M=

q=

≤δm＝215N/mm2

b、刚度要求

ω=0.677q2L4/100EI=0.677×19.32×4504/100×2.1×105×1.219×105

=0.21mm<[ω]=450/400=1.125mm满足要求