（2）扣件
1）扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。
2）扣件式钢管脚手架应采用可锻铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81《普通螺纹》的规定，垫圈应符合GB95-76《垫圈》的规定。
扣件与钢管的贴合面必须完好不变形，扣件扣紧钢管时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。
3）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。
4）扣件验收应符合下列规定：
新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。
（3）顶托
顶托螺杆直径不小于28mm。
4加固支撑体系设计
需进行加固的地下室顶板，存在不同跨度及配筋，此区域内地下室顶板需能承受60T运输车通行，考虑地下室顶板安全、按最大跨度及最小配筋进行加固设计，即按7.8米跨度，配筋板面Φ10@180，双向通长钢筋，板底Φ10@170双向通长钢筋。
4.1板下支撑体系设计
板下支撑体系采用钢管扣件式脚手架，具体设计参数如下：
楼层
支撑体系设计
立杆横距
立杆纵距
横杆步距
地下室-1F
1
1
1.5
1、离地200mm设置扫地杆。
2、立杆上部采用可调顶托，顶托伸出长度不超过250mm。
3、顶托上采用两根50*70木方做主楞，直接顶在结构板面上。
4.2梁下支撑体系
扣件式脚手架在离地200mm高处设置扫地杆，步距不大于1500mm，可调支撑托。
1、梁底支撑
截面宽度b（mm）
梁两侧立杆间距（mm）
沿梁跨度方向间距（mm）
梁底支撑（道）
200≤b<500
300
400
1
1、离地200mm设置扫地杆。
2、立杆上部采用可调顶托，顶托伸出长度不超过250mm。
3、顶托上采用双木方做主楞直接支撑在梁上。
5支撑体系施工工艺及施工方法
5.1支撑体系施工方法
（1）满堂架搭设
满堂架搭设应放线抄平，梁架立杆每排间距按上述设计排放，并采用纵横向横杆与满堂架拉结牢固。
对于梁板下支架，采用可调顶托进行调节，可调顶托伸出不得超过250mm，模板安装前必须将顶托顶紧，不得留有未顶紧的顶托。
6支撑架搭设质量要求
支撑提下搭设完成后必须进行验收，验收合格后方可投入使用。
脚手架质量要求
项目
技术要求
允许偏差（mm）
检查方法与工具
地基基础
表面
坚实平整
—
观察
排水
不积水
垫板
不晃动
底座
不滑动
不沉降
-10
立杆垂直度
H=12
—
±12
经纬仪
纵向水平杆高差
—
±20
水平仪
—
1±10
双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差
外伸150mm
-20
钢板尺
扣
件
安
装
主节点处各扣件中心点相互距离
a≤150mm
钢卷尺
同步立杆上两个相隔对接扣件的高差
A≥500mm
钢卷尺
立杆上的对接扣件置主节点的距离
a≤h/3
600mm
钢卷尺
纵向水平杆的对接扣件至主节点的距离
a≤la/3
500mm
钢卷尺
纵向水平杆相邻接头水平距离
a≥500mm
钢卷尺
螺栓拧紧扭力矩
40～65N·m
—
扭力扳手
剪刀撑斜杆与地面的倾角
45o～60o
—
角尺
7安全文明施工措施
7.1施工安全注意措施
1、施工荷载应符合本方案设计要求，不得超载。
2、设专人负责对脚手架进行经常检查和保养，检查项目主要包括主节点处杆件的安装，特殊构造是否符合设计要求。
底座是否松动、扣件螺栓是否松动、安全措施是否符合要求。
3、脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆、连墙杆、支撑、栏杆、挡脚板等。
4、杆连接必须使用十字扣件，且连接牢固。
钢管、扣件规格材质必须符合要求。
无严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂纹。
5、施工人员必须经过培训，有上岗证。
无证人员禁止进入现场作业。
搭设时按照操作规程施工，搭设时有专人在上部负责看护。
6、使用期间严禁任意拆除杆、配件；严禁任意改变构架结构及其尺寸；严禁随意增加荷载；严禁任意拆除安全防护设施。
7、各种规格的钢材应分开堆放，不得混合堆放，钢筋原材的重叠堆放的高度不得超过两捆原材的重叠高度。
8、临时施工道路及材料堆场具体位置分布见附图。
9、砂石堆场及实心砖等材料的堆放高不得超过1.5m，多孔砖的高度不得超过1.8m，空心砖不得超过2.0m。
10、施工通道、长时间的材料堆场、砼泵车行驶路线及泵车设置等部位的地下室顶板均严格按此方案进行顶撑加固。
11、专职安全管理人员及栋号负责人应严格按照该方案进行指导施工及检查验收，完成后通知质量部门负责人与技术部门与建设、监理等单位的相关负责人进行联合验收合格后方可投入使用。
12、投入使用后安全员及栋号负责人每天进行一次现场检查支撑架体的变形情况，发现问题在第一时间内向项目负责人通报，并采取可靠的加固应对措施进行加固处理。
13、加固的范围：
平面图中所规划的材料堆场及施工通道均加固的范围。
7.2地下室顶板行车安全事项
1、临时施工道路作法：
在地下室顶板砼浇筑后28d，才能作临时施工道路。
具体作法如下：
1.1、首先在地下室顶板上定位临时施工道路的位置，定位须与加固承重脚手架相对应。
由于行车道路不能直接接触地下室结构顶板，故需在顶板上作临时施工道路。
1.2、临时施工道路的宽度为5m，上铺150厚碎石垫层，100后C25砼面层，砼养护14d，铺上10厚的铁板，全部贯通。
2、进入施工现场的车辆限速5公里/小时，行驶方向见附图。
临时施工道路安全管理由专业安全员负责。
在施工过程中，应安排专人看守，着重注意车辆行驶速度及形驶在预定的道路上，同时随时对承重脚手架进行检查，检查人员定员定职，同时将检查结果做好记录。
8、计算书
1、钢筋运输车、混凝土运输车作用下楼面等效均布活荷载的确定
因钢筋运输车最重，以下按钢筋运输车作用下验算楼面等效均布活荷载。
单向板上局部荷载（包括集中荷载）的等效均布活荷载qe=8Mmax/bL2
式中L——板的跨度，取最大轴线间距8400mm；
b——
Mmax——简支单向板的绝对最大弯矩，按设备的最不利布置确定。
按钢筋运输车后车轮作用在跨中考虑，后轮均作用在一个共同的平面上，轮胎着地尺寸为0.6m×0.2m，后车轮作用荷载取50T，前车轮作用荷载不计。
详下图（参照JTJ021-89）
Mmax=500KN×8.4m/4=1050KN.m
bcx、bcy取值为：
bcx=1.4＋0.6=2m，bcy=1.8＋0.2=2m
bcx≥bcy,bcy≤0.6L，bcx≤L时
b=bcy+0.7L，（偏安全考虑取L=5m）
b=2+0.7×5=5.5
qe=8Mmax/bL2=（8×1050）/（5.5×52）=61KN/m2
2、钢筋加工场及材料堆场按60KN/m2考虑。
偏于安全考虑，不计算梁板的承载能力，只考虑支撑钢管的承载能力，按60KN/m2计算。
现场根据实际情况顶撑架体的立杆纵、横向间距均按600设置，水平杆步距为1000，每根?
48×3.2的钢管立杆容许荷载[N]＝26.8kN；计算单元为（1.8m×1.8m＝3.24m2）共计9根立杆如下图所示：
每根立杆的实际承载力N＝60kN×3.24m2÷9＝21.6kN<[N]＝26.8kN满足要求。
计算支撑架的受压应力及稳定性：
1）、根据荷载60kN/m2，每根立杆承受的荷载为
N=0.6×0.6×60000N/m2=21600N
2）、钢管面积：
A=424mm2
3）、立杆的受压应力为：
σ=N/A
σ=21600/424=50.94N/mm2
4）、立杆受压稳定性：
σ=N/фA≤f
长细比λ=L/i
钢管回转半径查表i=15.8《建筑施工手册1》表5-17
λ=1500/15.8≈94.94
按λ=95查轴心受压杆的稳定系数ф=0.626《建筑施工手册1》表5-18
σ=21600/0.626×424=81.38N/mm2＜205N/mm2满足要求。
所有施工道路必须在结构顶板上按设计图纸要求作好顶板层的防水、防水刚性保护层，所有施工道路利用原消防道路和消防登高场地。
对局部有后浇带贯穿部分，在道路使用前封闭。
汽车吊及混凝土泵车在地下室顶板上作业时支腿下铺设2000mm×1000mm×12mm钢板，以使楼板避免受到较大集中荷载。
后支腿必须要支撑于主梁上，前支腿尽可能位于次梁附近，靠近后浇带侧支腿要位于加密排架之上。
停车及材料堆放场地如有需要回填塘渣至道路路面平。
立杆顶撑采用预应力U型托与梁板顶紧，且其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于200mm，。
一、参数信息
1.楼板参数
基础混凝土强度等级
C30
楼板长（m）
7.25
楼板宽（m）
2.3
楼板厚（m）
0.2
梁宽（m）
0.3
梁高（m）
0.7
板中底部短向配筋
HRB33512@150
板边上部短向配筋
HRB33512@75
板中底部长向配筋
HRB33512@150
板边上部长向配筋
HRB33512@75
梁截面底部纵筋
4×HRB33522
梁中箍筋配置
HPB3008@150
箍筋肢数
2
2.荷载参数：
施工荷载（kN/m2）
1
二、地下室顶板结构验算
验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。
根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算
楼板长宽比：
Lx/Ly=3.8/5.5=0.69
1、荷载计算
楼板均布荷载：
q=438.35/（4.4×3.6）=27.67kN/m2
2、混凝土顶板配筋验算
依据《建筑施工手册》（第四版）：
Mxmax=0.0432×27.67×3.82=17.26kN·m
Mymax=0.0168×27.67×3.82=6.71kN·m
M0x=-0.1002×27.67×3.82=-40.04kN·m
M0y=-0.0771×27.67×3.82=-30.81kN·m
混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。
板中底部长向配筋：
Mx=Mxmax+μMymax=17.26+6.71/6=18.38kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=18.38×106/（1.00×14.30×3.80×103×175.002）=0.011；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.011）0.5=0.011；
γs=1-ξ/2=1-0.011/2=0.994；
As=|M|/（γsfyh0）=18.38×106/（0.994×300.00×175.00）=352.08mm2。
实际配筋：
867.08mm2>352.08mm2
板中底部长向配筋满足要求。
板中底部短向配筋：
My=Mymax+μMxmax=6.71+17.26/6=9.59kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=9.59×106/（1.00×14.30×5.50×103×175.002）=0.004；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.004）0.5=0.004；
γs=1-ξ/2=1-0.004/2=0.998；
As=|M|/（γsfyh0）=9.59×106/（0.998×300.00×175.00）=183.04mm2。
实际配筋：
867.08mm2>183.04mm2
板中底部短向配筋满足要求。
板边上部长向配筋：
M0x=M0xmax+μM0ymax=（-40.04）+-30.81/6=-45.18kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=45.18×106/（1.00×14.30×3.80×103×175.002）=0.027；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.027）0.5=0.028；
γs=1-ξ/2=1-0.028/2=0.986；
As=|M|/（γsfyh0）=45.18×106/（0.986×300.00×175.00）=872.49mm2。
实际配筋：
1621.06mm2>872.49mm2
板边上部长向配筋满足要求。
板边上部短向配筋：
M0y=M0ymax+μM0xmax=（-30.81）+-40.04/6=-37.48kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=37.48×106/（1.00×14.30×5.50×103×175.002）=0.016；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.016）0.5=0.016；
γs=1-ξ/2=1-0.016/2=0.992；
As=|M|/（γsfyh0）=37.48×106/（0.992×300.00×175.00）=719.60mm2。
实际配筋：
1621.06mm2>719.6mm2
板边上部短向配筋满足要求。
3、混凝土顶板挠度验算
板刚度：
Bc=Eh3/（12（1-μ2））=3×104×2003/（12×（1-（1/6）2））=2.06×1010
q=27.67kN/m2=0.0277N/mm2
L=3800mm
板最大挠度：
fmax=ωmaxql4/Bc=0.00374×0.0277×38004/（2.06×1010）=1.05mm
fmax/L=1.05/3800=1/3622.27<1/250
板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。
4、混凝土梁配筋验算
由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。
楼板自重传来荷载0.2×3.8×25=19kN/m
梁自重0.7×0.3×25=5.25kN/m
静载19+5.25=24.25kN/m
活载1×5.5=5.5kN/m
作用于梁上的均布荷载：
q=24.25×1.2+5.5×1.4=36.8kN/m
作用于梁上的集中荷载：
p=167.28×1.2/2=100.37kN
M=ql2/12+pl/4=36.8×5.52/12+100.37×5.5/4=230.77kN·m
梁截面积：
b×h=0.3×0.7=0.21m2
h0=h-25=700-25=675mm
αs=|M|/（α1fcbh02）=230.77×106/（1.00×14.30×0.30×103×675.002）=0.118；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.118）0.5=0.126；
γs=1-ξ/2=1-0.126/2=0.937；
As=|M|/（γsfyh0）=230.77×106/（0.937×300.00×675.00）=1216.24mm2。
实际配筋：
1520.53mm2>1216.24mm2；
梁截面底部纵筋满足要求！
5、混凝土梁抗剪验算
梁所受最大剪力：
Q=p/2+ql/2=100.37/2+36.8×5.5/2=151.38kN；
Asv1=（（Q-0.7ftbh0）/（1.25fyvh0））×s/n=（（151.38×103-0.7×1.43×300×675）/（1.25×270×675））×150/2=-16.89mm2；
梁箍筋满足要求！
四、梁板下钢管结构验算：
支撑类型
扣件式钢管支撑架
支撑高度h0（m）
2.5
支撑钢管类型
Ф48×3.2
立杆纵向间距la（m）
0.5
立杆纵向间距lb（m）
0.5
立杆水平杆步距h（m），顶部段、非顶部段
0.8、0.8
剪刀撑设置类型
普通型
顶部立杆计算长度系数μ1
2.35
非顶部立杆计算长度系数μ2
3.5
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
215
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（m）
0.2
立柱截面回转半径i（mm）
15.9
立柱截面面积A（mm2）
450
支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：
N=（NGK+1.4×NQK）×la×lb=（27.673+1.4×1）×0.5×0.5=7.268kN
1、可调托座承载力验算
【N】=30≥N=7.268kN
满足要求！
2、立杆稳定性验算
顶部立杆段：
λ=l0/i=kμ1（h+2a）/i=1×2.35×（0.8+2×0.2）/0.0159=177.358≤[λ]＝210
满足要求！
非顶部立杆段：
λ=l0/i=kμ2h/i=1×3.5×0.8/0.0159=176.101≤[λ]＝210
满足要求！
顶部立杆段：
λ1=l0/i=kμ1（h+2a）/i=1.155×2.35×（0.8+2×0.2）/0.0159=204.849
非顶部立杆段：
λ2=l0/i=kμ2h/i=1.155×3.5×0.8/0.0159=203.396
取λ=204.849，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取φ=0.174
f＝N/（φA）=7268/（0.174×450）=92.822N/mm2≤[f]＝215N/mm2
满足要求！
梁板下的钢管结构满足要求！
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