支架及模板专题施工方案.docx
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支架及模板专题施工方案
成都二环路科华北路立交工程
支架模板专项施工方案
二○○五年八月二十日
成都科华北路立交工程
支架模板专项施工方案
批准人
总（副）工程师
年月日
项目经理
年月日
项目技术负责人
年月日
编写人
年月日
审核人
（公司总工办）
年月日
编号
SZSS---2005---01
监A－02施工组织设计（方案）报审表
工程名称：
成都市科华北路立交桥工程编号：
致：
中国市政工程西南设计研究院工程监理部：
现报上支架模板专项施工组织设计（方案），已经我单位上级技术部门审查批准，详细说明和图表见附件。
请予审查和批准。
承包单位（公章）：
项目经理（签字）：
项目技术负责人（签字）：
日期：
专业监理工程师审查意见：
1、同意2、不同意3、按以下主要内容修改补充
并于月日前报来。
专业监理工程师（签字）：
日期：
总监理工程师审查意见：
1、同意2、不同意3、按以下主要内容修改补充
并于月日前报来。
项目监理机构（公章）：
总监理工程师（签字）：
日期：
建管单位审查意见：
1、同意2、不同意3、按以下主要内容修改补充
并于月日前报来。
建管单位（公章）：
业主代表（签字）：
日期：
本表由承包单位填写一式三份，连同施工组织设计一并送项目监理机构审查。
建设、监理、承包单位各留一份。
四川省建设厅制
成都市二环路改造工程（科华北路立交桥）连续箱梁
支架及模板专题施工方案
一、工程概况
本工程上部主桥为3跨变截面三箱室预应力砼连续梁，南、北侧引桥为18跨20m等截面三箱室预应力砼连续梁，砼强度等级C50，全桥共21孔。
桥梁跨径组合为7×20m+（35m+50m+35m）+1l×20m。
全桥共分六联，包括一联35m+50m+35m的主跨、三联4×20m等截面连续梁及两联3×20m等截面连续梁，每两联之间连接处设1.6m的后浇带及4cmEM80型伸缩缝。
二、工程数量
箱梁：
7×20m+35m+50m+35m+1l×20m，共计21跨。
主桥50m跨梁跨中及两35m边跨梁支座处中线位置梁高1.3m，横坡桥边缘处为1.17m，中支座处为2.7m；横坡桥边缘处梁高为2.57m，边支座处实腹段长度为1.25m。
引桥20m等截面连续梁中线位置梁高1.3m，横坡桥边缘处为1.17m，边支座处实腹段长度为1.25m。
三、满堂支架施工（详见科华北路立交桥支架设计图）
1、满堂支架搭设的基本思路
首先清除支架所在位置的地面杂物，平整场地，然后硬化场地。
由于本工程现状路面为砼路面，因此，支架基础无需要特别处理，即可进行支架搭设；但在墩身周围破坏掉的地方必须用砂砾石进行分层（分层厚度为30～50cm）夯实处理，然后在其上浇筑30cmC30砼，使其满足地基承载力要求，基础顶放置可调式底座做为立杆支垫，再搭设满堂扣件式钢管（Φ48，δ=3.5mm）支架，采用扣件连接。
沿桥纵向50m主跨及两35m边跨以人行道以内为止，立杆纵向间距布设为60cm，主跨人行道以外及引桥立杆纵向间距布设为90cm；横向主箱底部立杆间距为60cm，翼缘板处为3×90cm＋1×120cm；横杆步距120cm。
验算资料附后。
2、车行道支架的设计
二环路为成都市环城主干道之一，交通繁忙，车流量大。
本工程实际施工时，为了减少对二环路交通的影响，应业主及交管局的要求，二环路必须保证双向6车道（2×10.5m）和两条7m宽的人行道。
由于预留车道跨径太大，单跨超过10m，再采用工字钢已经不能满足要求，我公司决定采用纵向7片（28m）、横向19肋六式军用梁进行拼装，军用梁底用碗扣式架管搭设临时支墩，为了减小军用梁跨中的挠度，决定跨中还应设置一支墩。
因而主车道设置三个临时支墩，中墩架管立杆纵向7排（间距为30cm），横向58排（间距为30cm）；两个边墩均为纵向6排（间距为30cm），横向58排（间距为30cm），横杆步距为60cm，上设可调式顶托，下设可调式底托，顶托上设置15×15cm方木。
为防止车辆碰撞支架，决定在临时支墩下设置高50cm、宽240cm及2×195cm的C30砼防撞墩。
砼防撞墩在施工前，须先用电锤在水泥砼地面（二环路）上钻φ30的孔洞，内插φ20的螺纹钢作锚固钢筋，以增强其防撞能力。
（详见临时支墩设计图）验算资料及工程数量附后。
3、人行道支架的设计
由于人行道跨度较小，仅有7m，我公司拟采用45号工字钢进行搭设。
工字钢横向布设20根，间距为100cm，长度为800cm，全桥40根；工字钢梁底碗扣式架管搭设临时支墩。
两人行道各设置二个临时支墩，纵向均为6排（间距为30cm），横向均为58排（间距为30cm），横杆步距为60cm，上设可调式顶托，下设可调式底托，顶托上设置15×15cm方木。
为确保箱梁施工期间支架的安全，决定在临时支墩下设置50cm、宽184cm的C30砼防撞墩。
砼防撞墩在施工前，须先用电锤在水泥砼地面（二环路）上钻φ30的孔洞，内插φ20的螺纹钢作锚固钢筋，以增强其防撞能力。
（详见临时支墩设计图）验算资料及工程数量附后。
4、模板的制作及安装
当满堂式支架搭设好后，在立杆顶端安放可调试顶托，在顶托凹槽内搁置10×10cm方木，军用梁顶和工字钢顶上横向直接铺设10×10cm方木，方木上纵向铺设5×10cm方木。
为了保证连续箱梁表面光洁度，纵向方木上将铺设1.3cm腹膜板做箱梁底模，支架底置可调式底座。
根据施工经验设置支架施工预拱度，一般按经验设置10mm的施工预拱度。
四、支架搭设的安全技术
1、搭设或拆除支架必须根据专项施工方案，操作人员必须经专业训练，考核合格后发给操作证，持证上岗操作。
2、支架钢管有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的不得使用，碗扣件有脆裂、变形的禁止使用。
3、支架的立杆应垂直稳放在金属底座或垫木上。
立杆间距不得大于1.5米，架子宽度不得大于60米，大横杆应设四根，步高不大于1.8米。
钢管的立杆、大横杆接头应用扣件连接，插好插销或拧紧螺栓，不准用铁丝绑扎。
4、支架两端、转角处以及每隔6－7根立杆应设剪刀撑，与地面的夹角不得大于60度。
5、主桥施工时在连续梁顶面必须满铺外架脚手板，且铺搭面间隙不得大于20厘米，不得有空隙和探头板。
脚手板搭接应严密，架子在拐弯处应交叉搭接。
脚手板垫平时应用木块，且要钉牢，不得用砖垫。
6、翻脚手板必须两个人由里向外按顺序进行，在铺第一块或翻到最外一块脚手板时，必须挂好安全带。
7、斜道的铺设宽度不得小于l．2米，坡度不得大于1：
3，防滑条间距不得大于30厘米。
8、支架的外侧、斜道和平台，必须绑l-1．2米高的护身栏杆和钉20－30厘米高的挡脚板，并满挂安全防护立网。
9、拆除脚手架前，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。
10、正确穿戴好个人防护用品，脚应穿软底鞋。
拆除挑架等危险部位要挂安全带。
11、拆除脚手架前，周围应设围栏或警戒标志，在交通要道设专人监护，禁人入内。
12、严格遵守拆除顺序，由上而下，一步一清，不准上下层同时作业。
13、拆除支架时必须正确使用安全带，同时必须有专人看管，周围应设围栏或警戒标志，非工作人员不得人内。
拆除加固前应先进行检查，按顺序由上而下，一步一清，不准上下同时交叉作业。
14、支架拆除的大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子，不得往下乱扔。
15、支架拆除的架杆、脚手板、钢管、扣件等材料应往入传递或用绳索吊下，不得往下投扔，以免伤人和不必要的损失。
16、拆除过程中最好不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚。
17、拆除过程中最好不要中断，如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落，并检查是否会倒塌，确认安全后方可停歇。
18、支架拆除完后应将材料分类堆放，堆放地点要平坦，下设支垫排水良好。
钢管支架最好放置室内，堆放在室外应加以遮盖。
对扣件、螺栓等零星小构件应用柴油清洗干净装箱、袋分类存放室内以备再用。
19、弯曲变形的钢管应调直，损坏的及时修复并刷漆以备再用，不能修复的应集中报废处理。
20、辅助设施：
施工通道四周应设1m高的防护栏杆，上下架应设斜道或扶梯，不准攀登支架架杆上下。
21、施工荷载：
一般不超过100kg/m2，如需承受较大荷载应采取加固措施，或经设计。
五、支架验算
本工程主跨为35m+50m+35m，8#、9#墩顶处梁的高度为2.7m，7#、10#墩顶处梁的高度为1.3m。
为保证工程上部施工安全，主跨处荷载最大，为最不利荷载，我们就以此处进行验算。
验算图示如下：
（一）主箱部分的验算
由于主跨箱梁为变截面梁，为了简化计算，拟采用等截面换算法进行验算，先验算钢管支架。
主箱部分钢管间距纵横向立杆间距均为60厘米，以8#墩顶往主跨方向11米为单元进行验算。
计算简图如下：
箱梁砼体积:
V＝11×（15.0495+10.9034）/2=142.7m3
翼缘板砼体积：
V1＝1.697×11×2=37.3m3
腹板及地板以上砼体积：
V2＝142.7－37.3=105.4m3
则此处平均厚度为：
h1=105.4/（11×10.65）=0.9m
1、小横杆的计算
钢管立杆的纵向间距为0.6m，横向间距为0.6m，因此小横杆的计算跨径l1=0.6m，不考虑模板自重，在顺桥向单位长度内砼的重量为：
ｇ1=1.0×0.9×25=22.5kN/m
倾倒砼和振捣砼产生的荷载按2.0kN/m2计算。
横向作用在小横杆上的均布荷载为：
ｇ=ｇ1+2×2.0×1.0=22.5+4.0=26.5kN/m
弯曲强度：
б=ｇl12/10W=26.5×6002/（10×5.078×103）
=187.87MPa<[б]=215MPa
抗弯强度：
f=ｇl14/150EI
=26.5×6004/（150×2.1×105×1.215×105）
=0.9mm<[f]=3mm
小横杆满足要求。
2、大横杆的计算
支架立杆纵向间距为0.6m，因此大横杆的计算跨径l2=0.6m，按三跨连续梁进行计算：
由小横杆传递的集中力F=26.5×0.6=15.9kN
最大弯矩Mmax=0.10Fl2=0.10×15.9×0.6=0.954kN.m
弯曲强度：
б=Mmax/W=0.954×106/（5.078×103）
=187.7MPa<[б]=215MPa
抗弯强度：
f=1.883Fl2/100EI
=1.883×15.9×6002/（100×2.1×105×1.215×105）
=0.0043mm<[f]=3mm大横杆满足要求。
3、立杆的计算
立杆承受由大横杆传递来的荷载，因此N=15.9kN，由于大横杆步距为1.2m，长细比λ=120/15.8=76，查《路桥施工计算手册》附录三，得纵向弯曲系数ø=0.8252，A=489（Ø=3.5mm），则立杆最大弯曲力为：
[N]=øA[б]=0.8522×489×215=89.6kN
立杆满足要求。
4、扣件抗滑力的计算
由R=15.9kN，查《建筑施工手册1》可知：
碗扣件的最小抗滑力为RCmix=52.3kN>R=15.9kN
扣件满足施工要求。
（二）翼缘板部分的验算
翼缘板部分的验算照样采用平均厚度法进行简化计算，简化计算图示如下：
翼缘板砼体积：
V1＝1.697×11×2=37.3m3
则翼缘板砼平均厚度为：
h2=37.3/（11×6.35）=0.534m
1、小横杆计算
钢管立杆的横向为0.9m，因此小横杆的计算跨径L=0.6m
忽略横板自重，在顺桥向单位长度内砼重量为：
g1=1.0×0.534×25=13.35KN/m。
倾倒砼和振捣砼产生的荷载均按2.0KN/m计算。
横向作用在小横杆上的均布荷载为g=g1+2×2×1=13.35+4=17.35KN/m。
弯曲强度：
δ=gl2/10ω
=17.35×6002/（10×5.078×103）<[δ]=215Mpa
抗弯强度：
f=gl4/（150EI）
=17.35×6004/（150×2.1×105×1.215×105）
=1.952mm<[f]=3mm
满足要求。
2、大横杆计算
立杆间距横向为0.9m，因此大横杆的计算跨径为L2=0.9m，现在按三跨连续梁进行计算：
由小横杆传递的集中力F=17.35×0.6=10.41KN。
Mmax=0.1FL2=0.1×10.41×0.9=0.9369KN.m
弯曲强度：
δ=Mmax/ω=0.9369×106（5.078×103）=184.5<
[δ]=215Mpa
挠度：
f=1.883（Fl22）/10EI=1.883×（10.41×103×9002）/
（100×2.1×105×1.215×105）=0.0062mm<[f]=3mm。
3、立杆计算
立杆承受大横杆传递来的荷载，因此N=10.41KN，由于横杆步间为1.2m，长细比：
λ=L/I=1200/15.78=76，查《路桥施工计算手册》附录三，得φ=0.5802，则：
[N]=φA[σ]=
0.5802×489×215=61KN
N=10.41KN<[N]=61KN,满足要求。
4、扣件抗滑力计算
由R=10.41KN<[RC],能满足抗滑要求。
三、主跨车行道的验算
（一）军用梁的验算
1、先确定砼方量
主跨车行道上箱梁砼的体积：
V=28×（9.201+9.209+10.9034）/3=273.6m3
2、车行道军用梁的验算
车行道处箱梁砼也按平均高法进行验算：
h3=273.6/（17×28）=0.575m
则单位长度内的砼重量为：
ｇ3=1.0×0.575×25=14.4KN/m
军用梁受力按两等跨连续梁进行验算：
q=14.4KN/m2l1=l2=14m
查《路桥施工计算手册》附录三，得跨内最大弯矩：
M1=M2=0.070×ql2=0.070×14.4×142=197.6KN.m
军用梁的截面为4[160a，其材质为16Mn钢，截面组合如下
IX=4（IX0+672A）=4（866.2+672×21.95）=397599cm4
Wx=IX/X1=397599/25=15903.96cm3
抗弯强度：
б=Mmax/Wx=197.6×106/15903.96=124.2<[бw]=210MPa
跨度中点最大挠度：
f1=f2=0.521×ql4/100EI
=0.521×14.4×14004/（100×2.1×105×397599）
=3.45mm<[f]=1/600=23.3mm
满足设计要求。
（二）临时支墩的验算
本工程临时支墩采用碗扣支架来搭设，中间墩采用纵向7排、横向59排立杆，横杆步距为30cm；两边墩采用纵向6排、横向59排立杆，横杆步距为30cm。
立杆上置可调式顶托，顶托上置15×15cm方木作为支墩支座，上面布置12肋高1.5m的军用梁；立杆底布置可调式底座。
简图如下：
1、15×15cm方木的验算
15×15cm方木验算，木质为鱼鳞云杉，其[бa]=13MPa，[бah]=2.0MPa。
由于立杆纵横间距均为30cm，方木受力按三跨连续梁计算，计算简图如下：
查《路桥施工手册》附录三
得：
M1=0.08ql2、M2=0.025ql2，q=14.4/6=2.42kN/m2
则M1=0.08ql2=0.08×2.4×0.302=0.01728kN.m
M2=0.025ql2=0.025×2.4×0.302=0.0054kN.m
15×15cm方木截面积A=15×15=625cm2,
I=a4/6=154/6=8437.5cm4，W=153/6=562.5c×m3
弯曲强度：
б=Mmax/10W=0.01728×106/（10×562.5）
=3.072<[бa]=13MPa
抗弯强度：
fmax=0.677ql4/150EI
=0.677×2.4×304/（150×1.0×104×8437.5）
=0.10mm<[f]=l/400=0.75mm
满足设计要求。
2、临时支墩架管的验算
（1）小横杆的计算
钢管立杆的纵向间距为0.3m，横向间距为0.3m，因此小横杆的计算跨径l1=0.3m，不考虑模板自重，在顺桥向单位长度内换算荷载为：
ｇ1=1.0×0.3×22.3=6.69kN/m
横向作用在小横杆上的均布荷载为：
ｇ=ｇ1=6.69kN/m
弯曲强度：
б=ｇl12/10W=6.69×3002/（10×5.078×103）
=11.85MPa<[б]=215MPa
抗弯强度：
f=ｇl14/150EI
=6.69×3004/（150×2.1×105×1.215×105）
=0.014mm<[f]=3mm
小横杆满足要求。
2、大横杆的计算
支架立杆纵向间距为0.3m，因此大横杆的计算跨径l2=0.3m，按三跨连续梁进行计算：
由小横杆传递的集中力F=6.69×0.3=2.01kN
最大弯矩Mmax=0.10Fl2=0.10×2.01×0.3=0.0603kN.m
弯曲强度：
б=Mmax/W=0.0603×106/（5.078×103）
=11.87MPa<[б]=215MPa
抗弯强度：
f=1.883Fl2/100EI
=1.883×2.01×3002/（100×2.1×105×1.215×105）
=0.0000028mm<[f]=3mm大横杆满足要求。
3、立杆的计算
立杆承受由大横杆传递来的荷载，因此N=15.9kN，由于大横杆步距为0.6m，长细比λ=60/15.8=3.8，查《路桥施工计算手册》附录三，得纵向弯曲系数ø=0.897，A=489（Ø=3.5mm），则立杆最大弯曲力为：
[N]=øA[б]=0.897×489×215=94.3kN
立杆满足要求。
4、扣件抗滑力的计算
由R=6.69kN，查《建筑施工手册1》可知：
碗扣件的最小抗滑力为RCmix=52.3kN>R=6.69kN
扣件满足施工要求。
成都市二环路科华立交桥模板支架
工程数量表
序号
材料名称
规格型号
单位
数量
备注
1
碗口式架管
3m、1.8m
t
800
2
可调式顶托
个
27144
3
可调式底座
个
27144
4
扣件式架管
6m、4m、3m
t
43.7
5
扣件
直扣
个
4000
6
扣件
转扣
个
36420
7
军用梁
标准三角架
片
84
37.8t
8
军用梁
大端节
片
24
5.184t
9
军用梁
1kg钢销
个
432
0.432t
10
军用梁
标准弦杆
片
72
14.832t
11
腹模板
δ=1.5cm
m2
6468
12
木工板
δ=1.5cm
m2
5901
13
木方
5×10cm
m3
107.8
14
方木
15×15cm
m3
196.9
15
工字钢
I50b
m
340
34.496
16
安全网
密目型
m2
1000
升级会员 