宝丰县观府金地模板施工.docx

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宝丰县观府金地模板施工

宝丰观府·金地1#、2#、7#、8#楼工程

模

板

施

工

专

项

方

案

编制人：

审核人：

日期：

河南天桥建设有限公司

宝丰观府·金地项目部

模板施工方案

一、模板的安装

（一）工程概况

1、本工程为宝丰观府·金地1#、2#楼工程，地下一层，地上十六层，一二层为商铺，框剪结构。

7#楼地下一层，地上二层。

8#楼地下一层，地上三层、都是框架结构。

2、模板：

采用1830×915×15胶合板。

3、立柱（支撑）：

采用钢管支撑。

4、方木楞：

方木楞为40×70。

5、拟各采用3层模板进行周转使用。

（二）模板安装的一般要求

1、安装模板时，高度在2M及其以上时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。

2、具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣砼的重量和侧压力及施工中所产生的荷载。

3、构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和砼的浇筑及养护等工艺要求。

4、模板接缝应严密，不得漏浆。

5、遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止露天的高处作业。

雨停止后，应及时清除模架及地面上的积水。

6、楼层高度超过4米及其以上的建筑物安装模板时，外脚手架应随同搭设，并满铺脚踏板、张挂安全网和防护栏杆。

在临街及交通要道地区，应设警示牌，并设专人监护，严防伤及行人。

7、施工人员上下班应走安全通道，严禁攀登模板、支撑杆件等上下，也不得在墙顶独立梁或在其模板上行走。

8、模板的预留孔洞等处，应加盖或设防护栏杆，防止操作人员或物体坠落伤人。

9、不得将模板或支承件支搭在门框上，也不得脚手板支搭在模板或支承件上，应将模板及支承件与脚手架分开。

10、在高处支模时，脚手架或工作台上临时堆放的模板不宜超过三层，所堆放和施工操作人员的总荷载，不得超过脚手架或工作台的规定荷载值。

（三）模板安装

1、基础工程模板

（1）地面以下支模，应先检查土壁的稳定情况，遇有裂纹及塌方危险时，应采取安全防范措施后，方准下人作业。

（2）基槽（坑）离上口边缘1米内不得堆放模板及支承件。

同时上下人时要互相呼应，运下的模板及支承件严禁立放在基槽（坑）土壁上。

（3）在地面上支立柱时应垫通长的木板，斜向支撑土壁应加垫板，每层主柱不多于一个接头，并上下错开，夹板应牢固。

（4）绑扎钢筋、灌筑砼等不得站立在模板上操作。

（5）支模后放置时间较长者，浇筑砼前应进行复查，并及时处理开裂、变形等不良情况。

2、柱模板：

（1）柱模板的下端应有空位的基础和防止模板位移固定措施。

（2）模板及其支撑等的排列布置应按设计图进行，柱箍或紧固木楞的规格，间距应按模板设计计算确定。

（3）安装预拼装大块模板，应同时安设临时支撑支稳，严禁将大片模板系于柱子钢筋上，待四周侧板全部就位后，应随时进行校正，并紧固四个角步，按规定设柱，箍或紧固木楞，安设支撑永久固定。

（4）安装预拼装整体柱模时，应边就位边校正边安设支撑。

支撑与地面的倾角不能小于60°。

3、独立梁和整体楼层结构模板：

（1）安装独立梁模板应设操作平层或搭设脚手架，严禁操作人员在独立梁底模或柱模支架上操作或上下通行。

（2）楼上下层模板的支柱，应安装在同一垂直中心线上，在已拆模板的楼面上支模时，必须验算该楼层结构的负荷能力。

（3）模板的支柱间距，横纵向应按模板设计计算书进行布置。

（4）模板的主柱应选用整料，若不能满足要求时，支柱的接头不宜超过2个（包括2个），对接的支撑要用三面固定。

（5）底层模板的支撑，宜先做好地面的垫层再支模，在原地上支模时，应整平夯实，做好排水措施，支柱下端应设通长垫板，并设一对木楔并用铁钉钉牢固。

（6）在砼楼面上支模时，支柱下端就垫木板，并加设一对木楔用铁钉钉牢固。

（7）模板的支撑，双向水平拉撑从地面上来50cm设一道，在搁2米设一道。

4、其他工程模板：

（1）安装圈梁、阳台、雨篷及挑檐等模板时，其支撑应自成系统，应采用斜撑固定在内端的柱模或梁模上。

悬挑结构模板的支柱，上下必须保持在一条竖直的中心线上。

（2）安装悬挑结构模板应搭设脚手架或悬挑工作台，并设防护栏杆和安全网。

在危险部位作业时，操作人员应系好安全带作业处的下方不得有人通行和停留。

二、模板的拆除

模板拆除时，砼的强度必须达到一定的要求，如砼没达到规定的强度要提前拆模时，必须经过计算（多留砼试块，拆模前砼试块经试压）确认其强度能够拆模，才能拆除。

1、拆模的顺序和方法，应按照模板支撑设计书的规定进行，或采取先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板的方法，严格遵守从上而下的原则进行拆除。

2、基础模板拆除

（1）拆模板时应将拆下的木楞，模板等，随拆随派人运到离基础较远的地方（指定地点）进行堆放，以免基坑附近地面受压造成坑壁塌方。

（2）拆除的模料上铁钉应及时拨干净，以防扎伤人员。

3、现浇楼板模板拆除

（1）现浇楼板或框架结构的模板拆除顺序：

柱箍→柱侧模→柱底模→砼板支承构件（梁楞）→平板模→梁侧模→梁底支撑系统→梁底模。

（2）拆除模板时，要站在安全的地方。

（3）拆除模板时，严禁用撬棍或铁锤乱砸，对拆下的大块胶合板要有人接应拿稳，应妥善传递放至地面，严禁抛掷。

（4）拆下的支架，模板应及时拨钉，按规格堆放整齐，工程完成（模板工程）应用吊兰降落（严禁模料从高处抛掷），到指定地点堆放，并安排车运到公司仓库存放。

（5）拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。

（6）对活动部件必须一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必须将动部分固定牢靠，以免发生事故。

（7）水平拉撑，应道先拆除上拉撑，最后拆除后一道水平拉撑。

4、现浇柱子模板拆除

（1）拆除要从上到下，模板及支撑不得向地面抛掷。

（2）应轻轻撬动模板，严禁锤击，并应随拆随按指定地点堆放。

5、多层楼板模板支柱的拆除，当上层楼正灌筑砼时，下层楼板的支柱得拆除，待砼浇筑完毕7天后进行拆除下层楼板支柱（但砼强度必须达到设计要求）。

6、拆除完的模板严禁堆入在外脚手架上。

三、模板设计方案

梁模板（扣件钢管架）计算书

宝丰观府·金地小区1#、2#楼工程；工程建设地点：

宝丰观府金地小区位于宝丰县迎宾大道东段北侧，紧邻良基王朝；属于框剪结构；地上1层；地下16层；建筑高度：

52.4m；标准层层高：

3m；总建筑面积：

12717.13平方米；7#、8#楼框架结构、7#楼地下一层、地上二层，面积为1175.49平方米，8#楼地下一层、地上三层；面积为899.27平方米；总工期：

600天。

本工程由宝丰县康龙置业有限公司投资建设，河南易博联城规划建筑设计有限公司设计，中煤科工集团北京华宇工程有限公司地质勘察，平顶山市建设工程监理公司宝丰分公司监理，河南天桥建设有限公司组织施工；由赵贵民担任项目经理，闫志淼担任技术负责人。

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2010）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

梁段:

WKL3。

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）：

0.45；梁截面高度D（m）：

1.90；

混凝土板厚度（mm）：

250.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）：

0.80；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：

0.10；

立杆步距h（m）：

1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：

2.00；

梁支撑架搭设高度H（m）：

4.30；梁两侧立杆间距（m）：

1.20；

承重架支撑形式：

梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：

2；

采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式：

双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：

1.00；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度（kN/m3）：

24.00；模板自重（kN/m2）：

0.30；钢筋自重（kN/m3）:

1.50；

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

2.0；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：

17.0；

振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：

1.5；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：

3.0；

3.材料参数

木材品种：

东北落叶松；木材弹性模量E（N/mm2）：

10000.0；

木材抗压强度设计值fc（N/mm）：

15.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.6；

面板材质：

胶合面板；面板厚度（mm）：

15.00；

面板弹性模量E（N/mm2）：

6000.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b（mm）：

35.0；梁底方木截面高度h（mm）：

70.0；

梁底纵向支撑根数：

4；

5.梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

400；次楞根数：

6；

主楞竖向支撑点数量：

5；

固定支撑水平间距（mm）：

500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：

150mm，550mm，950mm，1250mm，1600mm；

主楞材料：

木方；

宽度（mm）：

35.00；高度（mm）：

70.00；

主楞合并根数：

2；

次楞材料：

木方；

宽度（mm）：

35.00；高度（mm）：

70.00；

次楞合并根数：

2；

二、梁侧模板荷载计算

新浇混凝土侧压力标准值F1=17.000kN/m2；

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为6根。

面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图（单位：

mm）

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

σ＝M/W<[f]

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=40×1.5×1.5/6=15cm3；

M--面板的最大弯矩（N·mm）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M=0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×0.4×17=8.16kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:

q2=1.4×0.4×3=1.68kN/m；

计算跨度:

l=（1900-250）/（6-1）=330mm；

面板的最大弯矩M=0.1×8.16×[（1900-250）/（6-1）]2+0.117×1.68×[（1900-250）/（6-1）]2=1.10×105N·mm；

面板的最大支座反力为:

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×8.160×[（1900-250）/（6-1）]/1000+1.2×1.680×[（1900-250）/（6-1）]/1000=3.627kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=1.10×105/1.50×104=7.4N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=7.4N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:

q=q1=8.16N/mm；

l--计算跨度:

l=[（1900-250）/（6-1）]=330mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=40×1.5×1.5×1.5/12=11.25cm4；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×8.16×[（1900-250）/（6-1）]4/（100×6000×1.13×105）=0.971mm；

面板的最大容许挠度值:

[ν]=l/250=[（1900-250）/（6-1）]/250=1.32mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.971mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.32mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=3.627/0.400=9.068kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度35mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=2×3.5×7×7/6=57.17cm3；

I=2×3.5×7×7×7/12=200.08cm4；

E=10000.00N/mm2；

计算简图

剪力图（kN）

弯矩图（kN·m）

变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.145kN·m，最大支座反力R=3.990kN，最大变形ν=0.080mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

σ=M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.45×105/5.72×104=2.5N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=2.5N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值:

[ν]=400/400=1mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.08mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.99kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用木方，宽度35mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=2×3.5×7×7/6=57.17cm3；

I=2×3.5×7×7×7/12=200.08cm4；

E=10000.00N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图（kN·m）

主楞变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.299kN·m，最大支座反力R=4.596kN，最大变形ν=0.196mm

（1）主楞抗弯强度验算

σ=M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:

σ=2.99×105/5.72×104=5.2N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=5.2N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.196mm

主楞的最大容许挠度值:

[ν]=400/400=1mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.196mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1mm，满足要求！

五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=400×15×15/6=1.50×104mm3；

I=400×15×15×15/12=1.13×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ=M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）：

q1=1.2×[（24.00+1.50）×1.90+0.30]×0.40=23.400kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：

q2=1.4×（1.50+2.00）×0.40=1.960kN/m；

q=23.400+1.960=25.360kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×23.4×1502+0.117×1.96×1502=5.78×104N·mm；

RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×23.4×0.15+0.45×1.96×0.15=1.536kN

RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×23.4×0.15+1.2×1.96×0.15=4.214kN

σ=Mmax/W=5.78×104/1.50×104=3.9N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=3.9N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=q1/1.2=19.500kN/m；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=150.00mm；

E--面板的弹性模量:

E=6000.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:

[ν]=150.00/250=0.600mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×23.4×1504/（100×6000×1.13×105）=0.119mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.119mm小于面板的最大允许挠度值:

[ν]=0.6mm，满足要求！

六、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=4.214/0.4=10.534kN/m

2.方木的支撑力验算

方木计算简图

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=3.5×7×7/6=28.58cm3；

I=3.5×7×7×7/12=100.04cm4；

方木强度验算

计算公式如下:

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.534×0.42=0.169kN·m；

最大应力σ=M/W=0.169×106/28583.3=5.9N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值5.9N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/（2bh0）

其中最大剪力:

V=0.6×10.534×0.4=2.528kN；

方木受剪应力计算值τ=3×2.528×1000/（2×35×70）=1.548N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.6N/mm2；

方木的受剪应力计算值1.548N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.6N/mm2,满足要求!

方木挠度验算

计算公式如下:

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值ν=0.677×10.534×4004/（100×10000×100.042×104）=0.182mm；

方木的最大允许挠度[ν]=0.400×1000/250=1.600mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.182mm小于方木的最大允许挠度[ν]=1.6mm，满足要求！

3.支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=1.536kN

梁底模板中间支撑传递的集中力：

P2=RB=4.214kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P3=（1.200-0.450）/4×0.400×（1.2×0.250×24.000+1.4×2.000）+1.2×2×0.400×（1.900-0.250）×0.300=1.225kN

简图（kN·m）

剪力图（kN）

弯矩图（kN·m）

变形图（mm）

经过连续梁的计算得到：

支座力:

N1=N4=0.451kN；

N2=N3=6.525kN；

最大弯矩Mmax=0.178kN·m；

最大挠度计算值Vmax=0.15mm；

最大应力σ=0.178×106/4490=39.6N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值39.6N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。

钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：

W=4.49cm3；

I=10.78cm4；

E=206000N/mm2；

1.梁两侧支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.451kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图（kN）

支撑钢管计算弯矩图（kN·m）

支撑钢管计算变形图（mm）

最大弯矩Mmax=0.063kN·m；

最大变形νmax=0.12mm；

最大支座力Rmax=0.97kN；

最大应力σ=M/W=0.063×106/（4.49×103）=14.1N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值14.1N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度νmax=0.12mm小于800/150与10mm,满足要求!

2.梁底支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=6.526kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算剪力图（kN）

支撑钢管计算弯矩图（kN·m）

支撑钢管计算变形图（mm）

最大弯矩Mmax=0.914kN·m；

最大变形νmax=1.739mm；

最大支座力Rmax=7.505kN；

最大应力σ=M/W=0.914×106/（4.49×103）=203.5N/mm2；

支撑钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值203.5N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度νmax=1.739mm小于800/150与10mm,满足要求!

八、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工