柱模板工程施工方案计算书.doc
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模板工程施工方案
柱模板工程施工方案计算书
工程名称:
演示工程
施工单位:
某建设集团
编制人:
张##
日期:
8
目录
一、 编制依据 1
二、 工程参数 1
三、 新浇砼对模板侧压力标准值计算 1
四、 柱侧模板面板验算 2
五、 柱侧模板次楞验算 3
六、 柱宽度B方向柱箍的验算 5
七、 柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算 6
八、 柱高度H方向柱箍的验算 6
九、 柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算 7
一、编制依据
1、工程施工图纸及现场概况
2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
4、《建筑施工手册》第四版(缩印本)
5、《建筑施工现场管理标准》DBJ14-033-2005
6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002(2011年版)
7、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)
8、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008
9、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002
10、《木结构设计规范》GB50005-2003
二、工程参数
柱模板参数
柱截面宽度
0.5m
截面高度
0.5m
柱高度
10.5m
面板
12mm厚木胶合板
次楞
竖楞采用方木,宽度:
70mm,高度:
50mm,柱宽度B方向设置6个竖楞,柱高度H方向设置6个竖楞
柱箍
双钢管,间距500mm
对拉螺栓
不设置对拉螺栓
荷载参数
振捣砼对侧模板压力
5kN/m2
倾倒砼对侧模板压力
5kN/m2
三、新浇砼对模板侧压力标准值计算
新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值,依据建筑施工模板安全技术规范,按下列公式计算,取其中的较小值:
=0.22×24×1.5×1.2×1.2×1.41=16.081kN/m2
=24×10.5=252.000kN/m2
其中γc--混凝土的重力密度,取24kN/m3;
t0--新浇混凝土的初凝时间,取1.5小时;
V--混凝土的浇筑速度,取2m/h;
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取10.5m;
β1--外加剂影响修正系数,取1.2;
β2--混凝土坍落度影响修正系数,取1.2。
根据以上两个公式计算,新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值16.081kN/m2。
四、柱侧模板面板验算
面板采用木胶合板,厚度为12mm,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm。
面板的截面抵抗矩W=1000×12×12/6=24000mm3;
截面惯性矩I=1000×12×12×12/12=144000mm4;
(一)强度验算
1、面板按三跨连续板计算,其计算跨度取支承面板的次楞间距,L=0.1m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=16.081kN/m2,倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=5kN/m2。
均布线荷载设计值为:
q1=0.9×[1.2×16.081+1.4×5]×1=23.667KN/m
q1=0.9×[1.35×16.081+1.4×0.7×5]×1=23.948KN/m
根据以上两者比较应取q1=23.948KN/m作为设计依据。
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载:
M1=0.1q1l2=0.1×23.948×0.12=0.02KN·m
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2;
σ=
Mmax
=
0.02×106
=0.83N/mm2W
24000
面板强度满足要求!
(二)挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:
q=1×16.081=16.081KN/m;
面板最大容许挠度值:
100/400=0.25mm;
面板弹性模量:
E=4500N/mm2;
ν=
0.677ql4
=
0.677×16.081×1004
=0.02mm<0.25mm
100EI
100×4500×144000
满足要求!
五、柱侧模板次楞验算
次楞采用两根两根70×50×mm(宽度×高度)方木,间距:
0.10m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W=70×50×50/6=29167mm3;
截面惯性矩I=70×50×50×50/12=729167mm4;
(一)强度验算
1、次楞承受面板传递的荷载,按均布荷载作用下三跨连续梁计算,其计算跨度取柱箍间距,L=0.5m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=16.081kN/m2,倾倒砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=5kN/m2。
均布线荷载设计值为:
q1=0.9×[1.2×16.081+1.4×5]×0.10=2.367KN/m
q2=0.9×[1.35×16.081+1.4×0.7×5]×0.10=2.395KN/m
根据以上两者比较应取q=2.395KN/m作为设计依据。
3、强度验算
计算最大弯矩:
Mmax=0.1ql2=0.1×2.395×0.52=0.060kN·m
最大支座力:
1.1ql=1.1×2.395×0.5=1.32kN
次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2。
Σ=
Mmax
=
0.060×106
=1.029N/mm2<17N/mm2
W×2
29167×2
满足要求!
(二)抗剪强度验算
次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×2.395×0.5=0.719KN
木材抗剪强度设计值fv=17N/mm2;
抗剪强度按下式计算:
τ=
3V
=
3×0.719×103
=0.154N/mm22bh×2
2×70×50×2
次楞抗剪强度满足要求!
(三)挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应的线荷载计算如下:
q=16.081×0.10=1.608KN/m;
次楞最大容许挠度值=500/250=2mm;
次楞弹性模量:
E=10000N/mm2;
ν=
0.677ql4
=
0.677×1.608×5004
=0.047mm<2mm
100EI×2
100×10000×729167×2
满足要求!
六、柱宽度B方向柱箍的验算
柱箍采用双钢管,间距500mm。
截面抵抗矩W=8980mm3;截面惯性矩I=215600mm4;截面积=848mm2
(一)强度验算
竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下:
P1=0.9×[1.2×16.081+1.4×5]×0.1×0.5=1.183kN
P2=0.9×[1.35×16.081+1.4×0.7×5]×0.1×0.5=1.197kN
根据以上两者比较应取P=1.197kN作为设计依据。
计算简图(kN)
弯矩图(kN.m)
经计算,从左到右各支座力分别为:
N1=2.993kN;N2=2.993kN;
最大弯矩Mmax=0.634kN.m;
柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)=205N/mm2;
柱箍按弯曲受拉杆件设计,柱箍轴向拉力设计值N=2.993KN。
σ=
N
+
Mmax
=
2993
+
0.634×106
=74.131N/mm2<205N/mm2
An
W
848
8980
满足要求!
(二)挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应下的集中荷载计算如下:
P=16.081×0.1×0.5=0.804kN。
柱箍的最大容许挠度值:
[ω]=624/500=1.2mm;
经计算最大变形Vmax=0.468mm<1.2mm
满足要求!
七、柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb:
Ntb=AnFtb
An——对拉螺栓净截面面积
Ftb——螺栓的抗拉强度设计值
本工程对拉螺栓采用M12,其截面面积An=76.0mm2,可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN。
对拉螺栓轴力设计值N=2.993kN<12.92kN。
满足要求!
八、柱高度H方向柱箍的验算
柱箍采用双钢管,间距500mm。
截面抵抗矩W=8980mm3;截面惯性矩I=215600mm4;截面积=848mm2
(一)强度验算
竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下:
P1=0.9×[1.2×16.081+1.4×5]×0.1×0.5=1.183kN
P2=0.9×[1.35×16.081+1.4×0.7×5]×0.1×0.5=1.197kN
根据以上两者比较应取P=1.197kN作为设计依据。
计算简图(kN)
弯矩图(kN.m)
经计算,从左到右各支座力分别为:
N1=2.993kN;N2=2.993kN;
最大弯矩Mmax=0.634kN.m;
柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)=205N/mm2;
柱箍按弯曲受拉杆件设计,柱箍轴向拉力设计值N=2.993KN。
σ=
N
+
Mmax
=
2993
+
0.634×106
=74.131N/mm2<205N/mm2
An
W
848
8980
满足要求!
(二)挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载,仅考虑永久荷载标准值,故其作用效应下的集中荷载计算如下:
P=16.081×0.1×0.5=0.804kN。
柱箍的最大容许挠度值:
[ω]=624/500=1.2mm;
经计算最大变形Vmax=0.468mm<1.2mm
满足要求!
九、柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb:
Ntb=AnFtb
An——对拉螺栓净截面面积
Ftb——螺栓的抗拉强度设计值
本工程对拉螺栓采用M12,其截面面积An=76.0mm2,可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN。
对拉螺栓轴力设计值N=2.993kN<12.92kN。
满足要求!