3#房人货梯补充方案.docx

3#房人货梯补充方案.docx

《3#房人货梯补充方案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《3#房人货梯补充方案.docx（27页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

3#房人货梯补充方案

脚手架补充方案

一、工程概况

1.1工程简介

无锡世茂火车站北广场-B地块工程位于江苏省无锡市北新河以西、兴昌路及高速铁路以北、锡澄路以东、锡沪路以南，总用地面积约101733平方米，总建筑面积约为471665平方米，其中一期开工总建筑面积约134200平方米，住宅部分建筑面积106074平方米，沿街商铺建筑面积8735平方米，会所建筑面积3115平方米，一期地下室建筑面积16276平方米，包括1#楼（地下一层，地上11层，建筑总高度37.1米）、2#楼（地下一层，地上33层，建筑总高度101.7米）、3#楼（地下一层，地上30层，建筑总高度93米）、4#楼（地下一层，地上31层，建筑总高度95.1米）、5#楼（地下一层，地上32层，建筑总高度100.1米）、12#楼（地上2层，建筑总高度13.937米）。

建设单位：

无锡世茂房地产开发建设有限公司

监理单位：

江苏赛华建设监理有限公司

设计单位：

中建国际（深圳）设计顾问有限公司

总承包单位：

上海市第一建筑有限公司

1.2结构介绍

1）基础设计

根据地勘资料及工程情况，1#~5#楼采用桩+梁板式筏基础，筏板厚400mm，2#~5#楼梁高1000mm，1#楼梁高600mm。

桩基2#，3#，5#楼采用∮700钻孔灌注桩，桩长54.0m，持力层为8-1，4#采用∮800钻孔灌注桩，桩长52.0m（46m），持力层为8-1（持力层为7-1），2#~5#楼裙房均采用PHC-500（100）A-C80-15；持力层为4-2；1#楼桩基采用PHC-400（90）A-C80-7,12.5，裙房桩基采用PHC-400（90）A-C80-7,10.5；持力层为4-2；会所采用桩基+承台，桩基采用PHC-400（90）A-C80-5,10；持力层为4-2，承台高度800mm，地下车库采用桩基+承台+防水板，桩基采用PHC-400（90）A-C80-7,10.5；持力层为4-2，承台高度800mm，板厚300mm。

高层和商业裙房周边设置沉降后浇带，以减少不均匀沉降，该后浇带需在主体结构完成后两个月才能封闭，封闭后的少量不均匀沉降产生的底板内力，通过计算分析，适量加强梁板配筋。

本工程结构形式均为钢筋混凝土（剪力墙）框架结构。

2）混凝土强度等级

A．地下车库及基础：

地下室底板、挡土墙：

C35抗渗等级S8；地下室100米以上高层塔楼区域竖向构件强度砼等级同地上一层，其余部分采用C30，梁、板：

C30，无梁楼盖：

C35；

B．地上结构：

a．商业裙房：

剪力墙、柱、梁、板均为C30；

b.高层：

梁板：

C30,11层小高层剪力墙：

C30；2#、3#、5#楼高层剪力墙：

-1层C40,1~5层C35，其他层C30；

5楼高层剪力墙：

33层：

-1~6层C40,7~14层C35，其他层C30；

钢筋采用HRB400（III级钢），箍筋采用HPB335（II级）钢筋，局部采用HPB400（III级）热轧钢筋。

埋件用钢板Q235级钢，吊钩、吊环采用HPB235级，不得采用冷加工钢筋。

二、编织依据

架体部分应符合《建筑施工和扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）。

悬挑结构应符合《钢结构设计规范》（GBJ17—88）。

混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）；

建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）

三、脚手架工程概述

3#楼20-24轴交C-E轴间原人货梯安装部位，由于此部位装有人货梯并且有人货梯平台，此部位的墙面不能施工，故需要拆除人货电梯后才能施工墙面。

人货电梯安装时在其平台处安装有悬挑工字钢，利用悬挑工字钢上的立杆与阳台错位施工，由于人货电梯拆除是不是一步到位拆除至底层，而是根据现场实际施工要求及条件每5层逐步拆除，因此此部位悬挑脚手架搭设高度11.6米的高度。

施工搭设高度在13米范围内。

脚手架钢管采用现行国家标准《直缝电焊钢管》，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》中Q235—A级钢规定钢管直径φ48mm，壁厚t3.2mm，扣件采用锻铸铁扣件，其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》。

脚手架采用毛竹笆板及绿色2000密目网等材料（连墙杆的材质同钢管要求标准）。

3.1、脚手架搭设方案

由于3#房人货梯安装在20~24轴交C~E轴间，人货梯安装后影响墙面施工，待人货梯拆除后才能施工墙面。

根据现场实际施工要求及现场实际的施工情况，人货电梯每施工5层拆除一段人货电梯，拆除后搭设20~24轴交C~E轴间悬挑脚手架的搭设。

由于此部位是阳台每隔一层阳台是错位（奇数层为飘窗偶数层阳台），

脚手架采用φ48×3.2钢管搭设,脚手架每次搭设高度应超过结构施工层顶面一排脚手，为考虑屋面楼板安全在屋面上立杆下设置10#槽钢，并在楼板下用钢管搭设排架以增大脚手架上部对楼面承受力。

离地20cm处设置一道扫地杆于脚手架连接，脚手架搭设从裙房屋面开始搭设落地脚手架搭设高度为14.5米。

底部设置6米高的双立杆，落地脚手架搭设在楼盖板上楼盖板必须用φ48钢管加固以防楼板开裂。

悬挑采用16#工字钢悬挑式脚手架，悬挑8~10步，高度控制在11.6米，下部采用落地脚手架进行施工，高度在12米以内

3.1脚手架搭设要点

悬挑层施工预埋钢板穿插工字钢焊接预埋钢板固定拉环及预留洞焊接脚手架定位钢管搭设脚手架铺竹笆、安全网挂牌验收。

3.2施工要点

脚手架在组装阶段的操作要点

（1）根据受力计算确定的型钢型号采用16#工字钢作为悬挑主梁，阳角处采用10#槽钢作为下部支撑；搭设高度控制在14.5米以内；

（2）根据方案布置的型钢数量来确定预埋件数量及尺寸，并进行加工。

（3）在楼板板筋绑扎后，按悬挑脚手架平面布置图预埋悬挑脚手架型钢所用的埋件和钢筋套坏。

（4）须待悬挑层砼达到设计强度时方可穿插工字钢并搭设上部脚手架。

（5）型钢与楼层埋件固定牢靠，预留洞与型钢之间用木榛固定。

（6）悬挑底部采取硬隔离措施，铺设竹篱笆，下部采用绿网兜通。

3.3脚手架在使用阶段的操作要点

（1）型钢支架采用16#工字钢，根据本工程框架结构的特点，采用型钢锚入楼板的方式进行布置，锚入段与悬挑段比例不小1：

1；局部不满足1：

1处或楼层转角处加设10#槽钢作为斜撑；在转角处等不能设置悬挑钢架的部位，用型钢分别设置内外两道水平联系梁，以确保脚手架立杆不悬空。

（2）型钢与楼板锚固方式采用直径18的一级钢筋进行锚固，并加设一道钢筋作为保险，锚固钢筋与楼板底层钢筋焊接牢固，长度不小于300mm，锚固钢筋与型钢之间的空隙用钢锲嵌实并焊接牢固。

（3）悬挑脚手架立杆间距分别为：

纵向间距为1300，横向间距1000，横杆布距1800。

竖杆离墙400mm。

（4）为保证脚手架立杆固定牢靠，架身美观整齐，在型钢上根据尺寸统一弹线，并电焊80mm高Ф32钢管，脚手架钢管正好嵌套入内，阻止脚手架滑动。

（5）大横杆距工字钢面100mm开始搭设。

相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧。

（6）剪刀撑沿架高连续布置，斜杆与地面夹角为45o～60o，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与外架相连外，在其中间应增设2～4个扣结点。

（7）外挑脚手外侧设置栏杆加绿网封闭，作业层面三排设置20cm高的踢脚板。

（8）在外挑钢平台及施工电梯处脚手应按实际位置开洞，并在两侧边对脚手立杆进行加固补强处理。

（9）脚手架和框架采用钢管作硬拉连接，与框架上预埋件用电焊连接，水平方向每三根立杆设置一个连接点，垂直方向每层设置一个连接点，以保证脚手和主体结构的整体性，连接件应尽可能设置在立杆与大小横杆交接处，且必须从第一步横杆开始设置。

（10）在二根纵向扫地杆及其中间搁栅杆的上方，沿脚手架的横向设置40X40㎜木方＠≯500㎜；从外扫地杆到结构墙面间的宽度范围内，沿脚手架纵向，满铺并固定水平防护九夹板（可用模板边角余料），不留孔隙。

4、脚手架在拆除阶段的操作要点

4.1拆除脚手架前应全面检查脚手架的扣件、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。

4.2拆除脚手架前应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经上级主管部门批准后方可实施。

4.3拆除脚手架前应清除脚手架上杂物及地面障碍物，严格正确使用劳动保护用品，正确使用安全帽和安全带进入高处作业区。

高处作业必须穿软底鞋。

遵守高处作业的规定：

工具必须入袋，物件严禁高处抛掷。

4.4拆除脚手架时拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。

4.5拆除脚手架时连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。

4.6当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先加设连墙件及横向斜杆加固。

4.7拆除作业区的地面，应根据要求，设醒目的警戒区域标志，并设专人监护；拆除危险区内的电线（或作停电处理）。

禁止危险区内任何作业活动和人员穿越。

4.8拆除时，应及时关闭建筑外开窗扇，清楚一切伸向窗外的材料等物件。

防止拆架时碰撞导致高处坠物。

4.9如需进行墙面焊割作业的，必须配备消防监护人员，除配置消防器材外，同时应配备接火盘置于切割下方，防止切割火花或切割物的溅落引起火灾事故。

4.10翻掀垫铺笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将笆上未及时清楚的残留物从高处坠落伤人。

竖起竹笆应插入下步的脚手架内。

不要持笆在搁栅或的大横杆上行走传运。

不得高处向外抛掷竹笆。

4.11当日完工后，应仔细检查岗位周围情况，不允许留有隐患。

如隐患应及时修复或至少完成至一个程序、一个部位的结束方可撤岗。

同时要清楚步面浮动物件。

防止复岗后的自伤事故发生。

4.12在拆除悬挑钢梁时，作业人员应系好安全带，2人以上配合作业。

作业人员应站立在悬挑钢梁下的落地脚手架上进行拆除。

脚手架上应防护栏杆，并不得随意拆除。

悬挑钢梁下，若未搭设脚手架，严禁进行悬挑钢梁的拆除作业。

5、检查验收

5.1预埋钢板及拉环的位置符合设计图的要求。

5.2焊接的质量实测检查，确认焊接牢固。

5.3检查型钢固定平整。

5.4检查脚手架扣件拧紧程度，拧紧力矩不小于45N·m。

5.5检查脚手架附墙拉结牢固程度。

6、安全管理

6.1、人员要求

6.1.1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检合格者方可发上岗证。

6.1.2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等，袖口、裤口要扎紧。

6.2、搭设阶段

6.2.1、脚手架的构配件质量必须按规定要求进行检验，合格后方可使用。

6.2.2、脚手架搭设应按下列阶段进行质量检查，发现问题应及时校正。

a、基础完工后及脚手架搭设前。

b、操作层上施加荷载前。

c、每搭设完7.2m高度后。

d、达到设计高度后。

6.2.3、脚手架的搭设质量必须符合要求方能投入使用。

6.2.4、在靠近架空输电线路搭设脚手架时，应按供电局规定确保一定的安全距离，必要时切断电源或迁移电线以及搭设安全防护棚。

6.2.5、施工现场带电线路，如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架。

非电工不准擅自接电线电器装置。

6.3、使用阶段

6.3.1、操作层上的施工荷载符合设计要求，不得超载，不得将模板支撑、缆风绳，泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备，脚手架上严禁堆放钢模板、材料等多余的材料，确保脚手架畅通及防止超载。

6.3.2、六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨雪后上架应有防滑措施，应扫除积雪。

6.3.3、应设专人负责对脚手架进行检查和保修。

a、在下列情况下，必须对脚手架进行检查。

①在六级大风与大雨后。

②寒冷地区开冻后。

③停用超过一个月，复工前。

b、检查保修项目：

①各主节点诸杆件的安装，连墙杆、支撑、门洞等的构造是否符合施工组织设计要求。

②地基是否积水，底座是否松动，主立柱是否悬空。

③扣件螺栓是否松动。

④安全防护措施是否符合要求。

6.3.4、在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件。

a、主节点的纵、横向水平杆纵、横向扫地杆。

b、连墙杆。

c、支撑。

d、栏杆、挡脚板。

要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准。

6.3.5、严禁任意在脚手架基础极其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。

6.3.6、临街搭设的脚手架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。

6.3.7、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有放火措施和专人看守。

6.3.8、工地临时用电线路的架设及脚手架接地，避雷措施等应按国家现行标准《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定执行。

7、附图

a、脚手架平面图

b、脚手架剖面图

8、计算书

8.1脚手架计算书

普通型钢悬挑扣件式双排脚手架计算书

计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-99）、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）以及本工程的施工图纸。

脚手架搭设体系剖面图

脚手架搭设体系正立面图

脚手架搭设体系平面图

一、参数信息

1.脚手架搭设参数

脚手架从距地面5m处开始搭设，搭设高度H：

13m；

顶步栏杆高：

0.8m；内立杆距离墙长度a：

0.3m；

立杆步距h：

1.5m；总步数：

8步；

立杆纵距la：

1.2m；立杆横距lb：

1.05m；

小横杆伸出内立杆长度a1：

0.3m；扫地杆距地：

0.2m；

采用大横杆在上布置，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ51×3；

连墙件布置方式为二步三跨，连接方式为扣件连接；

连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1；

脚手架沿墙纵向长度l：

150m；

2.荷载参数

（1）活荷载参数

结构脚手架均布活荷载：

3kN/m2；结构脚手架同时施工层数：

0层；

装修脚手架均布活荷载：

2kN/m2；装修脚手架同时施工层数：

2层；

（2）风荷载参数

本工程地处江苏无锡，基本风压Wo：

0.45kN/m2；

地面粗糙度类别为：

C类（有密集建筑群市区）；

（2）静荷载参数

1）脚手板参数

选用竹笆片（5mm厚），步步满铺脚手板；

脚手板自重：

0.045kN/m2；铺设层数：

5层；

2）防护栏杆

铺脚手板层设防护栏杆，每步防护栏杆根数为2根，总根数为18根；

3）围护材料

2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。

密目网选用为：

2300目/100cm2，A0=1.3mm2；

密目网自重：

0.01kN/m2；

3.支撑参数

支撑系统搭设形式为斜撑式；

主梁截面特征：

工字钢，工字钢型号：

16号工字钢；

型钢悬挑主梁平铺在楼面上，锚点采用螺栓方式，螺栓直径18mm；

楼板混凝土强度等级：

C30；

选用支杆为48×3.2mm钢管，支撑杆支点与主梁的垂直距离：

2m。

二、大横杆的计算

大横杆在小横杆的上面，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

作用在大横杆上的荷载标准值：

恒荷载标准值qk1=0.036+0.045×1.05/3=0.051kN/m；

活荷载标准值qk2=2×1.05/3=0.700kN/m；

作用在大横杆上的荷载设计值：

恒荷载设计值q1=1.2qk1=0.062kN/m；

活荷载设计值q2=1.4qk2=0.980kN/m；

2.强度验算

最大弯距Mmax=0.10q1la2+0.117q2la2

=0.10×0.062×1.22+0.117×0.980×1.22=0.174kN·m；

最大应力计算值σ=M/W=0.174×106/5.13×103=33.912N/mm2；

大横杆实际弯曲应力计算值σ=33.912N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度ν=（0.677qk1+0.990qk2）la4/100EI

=（0.677×0.051+0.990×0.700）×12004/（100×2.06×105×130800）=0.560mm；

大横杆实际最大挠度计算值ν=0.560mm小于最大允许挠度值min（1200/150，10）=8.000mm，满足要求！

三、小横杆的计算

大横杆在小横杆的上面，大横杆把荷载以集中力的形式传递给小横杆，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，不计悬挑荷载。

1.大横杆传递给小横杆的集中力计算

集中力标准值：

F=1.1qk1la+1.2qk2la=1.1×0.051×1.2+1.2×0.700×1.2=1.076kN；

集中力设计值：

F=1.1q1la+1.2q2la=1.1×0.062×1.2+1.2×0.980×1.2=1.492kN；

2.小横杆受力计算

小横杆按照简支梁进行电算（不计悬挑荷载），得到计算简图及内力、变形图如下：

弯矩和剪力计算简图

弯矩图（kN·m）

变形计算简图

变形图（mm）

计算得到：

最大弯矩：

M=0.528kN.m

最大变形：

ν=1.661mm

3.强度验算

最大应力计算值σ=0.528×106/5.13×103=102.964N/mm2；

小横杆实际弯曲应力计算值σ=102.964N/mm2小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

4.挠度验算

最大挠度ν=1.661mm；

小横杆实际最大挠度计算值ν=1.661mm小于最大允许挠度值min（1050/150，10）=7.000mm，满足要求！

四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算

1.小横杆传递给立杆的支座反力计算

根据实际受力情况进行电算（计算悬挑荷载），得到计算简图及内力图如下：

计算简图

剪力图（kN）

计算得到：

内立杆最大支座反力：

F=3.783kN

外立杆最大支座反力：

F=2.095kN

2.作业层立杆扣件抗滑承载力的计算

扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值。

规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

扣件抗滑承载力折减系数1，则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN，双扣件承载力取值为16.000kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。

本工程小横杆传给内立杆的竖向作用力为3.783kN,小横杆传给外立杆的竖向作用力为2.095kN；

作业层内力杆扣件抗滑承载力验算：

内立杆受到的竖向作用力R=3.783kN≤8.000kN，内力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！

作业层外力杆扣件抗滑承载力验算：

外立杆受到的竖向作用力R=2.095kN≤8.000kN，外力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.确定按稳定计算的脚手架搭设高度Hs

Hs=[H]=13m；

2.静荷载标准值计算

（1）结构自重标准值NG1k

采用Φ51×3钢管。

外立杆：

NG1k=gkHs=0.1329×13.000=1.727kN；

内立杆：

NG1k=gkHs=0.1150×13.000=1.495kN；

（2）构配件自重标准值NG2k

1）脚手板的自重标准值NG2k1

采用竹笆片（5mm厚），自重标准值gk1=0.045kN/m2，铺设层数n1=5层。

外立杆：

NG2k1=n1×0.5×lb×la×gk1=5×0.5×1.05×1.2×0.045=0.142kN；

内立杆：

NG2k1=n1×（0.5×lb+a1）×la×gk1

=5×（0.5×1.05+0.3）×1.2×0.045=0.223kN；

2）防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3

采用Φ51×3钢管，自重标准值gk3=0.0355kN/m，总根数n3=18根。

外立杆：

NG2k3=n3×（la×gk3+0.0132）=18×（1.2×0.0355+0.0132）=1.004kN；

3）围护材料的自重标准值NG2k4

采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。

外立杆：

NG2k4=la×[H]×gk4=1.2×13×0.01=0.156kN；

4）附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5

搭接在小横杆上的大横杆根数n4=2根，铺设层数n5=5层，采用Φ51×3钢管，自重标准值gk6=0.0355kN/m。

外立杆：

NG2k5=n5×0.5×n4×（la×gk6+0.0132）

=5×0.5×2×（1.2×0.0355+0.0132）=0.279kN；

内立杆：

NG2k5=n5×（0.5×n4+1）×（la×gk6+0.0132）

=5×（0.5×2+1）×（1.2×0.0355+0.0132）=0.558kN；

5）构配件自重标准值NG2k合计

外立杆：

NG2k=0.142+1.004+0.156+0.279=1.581kN；

内立杆：

NG2k=0.223+0.558=0.781kN；

3.活荷载标准值计算

活荷载按照2个装修作业层（荷载为2kN/m2）计算，活荷载合计值∑Qk=4kN/m2。

外立杆：

∑NQk=0.5×lb×la×∑Qk=0.5×1.05×1.2×4=2.520kN；

内立杆：

∑NQk=（0.5×lb+a1）×la×∑Qk=（0.5×1.05+0.3）×1.2×4=3.960kN；

4.风荷载标准值计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

其中ω0--基本风压（kN/m2），按照荷载规范规定采用：

ω0=0.45kN/m2；

μs--风荷载体型系数：

μs=1.3ϕ=1.3×0.875=1.137；ϕ为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。

μz--风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：

脚手架底部μz=0.740，脚手架顶部μz=0.800；

经计算得到，风荷载标准值为:

脚手架底部Wk=0.7×0.45×0.740×1.137=0.265kN/m2；

脚手架顶部Wk=0.7×0.45×0.800×1.137=0.287kN/m2；

六、立杆稳定性计算

（一）基本数据计算

1.立杆长细比验算

依据《扣件式规范》第5.1.9条：

长细比λ=l0/i=kμh/i=μh/i（k取为1）

查《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.500；

立杆的截面回转半径：

i=1.700cm；

λ=1.500×1.5×100/1.700=132.353

立杆实际长细比计算值λ=132.353小于容许长细比210，满足要求！

2.确定轴心受压构件的稳定系数φ

长细比λ=l0/i=kμh/i=1.155×1.500×1.5×100/1.700=152.868；

稳定系数φ查《扣件式规范》附录C表得到：

φ=0.298；

3.风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw

M