W=0.677×q1l4/100EI
=0.677×（6.48×13004×48/100×2.06×105×300×53）
=0.677×（6.48×2856100000000×48/206×1000000×300×625）
=0.677×88836134400/38625000000
=0.677×0.23
=0.56MM<1/400=1300/400=3.25MM
可满足要求。
（6）现浇平板底模计算。
本工程现浇平板施工，计划采用钢木结构，其面板采用18mm大模板，次楞采用松木板（厚60mm，宽200mm），间距200mm，主楞采用钢管，间距1000mm，立柱采用满堂红脚手架，间距1000mm，并在层高3.0M的中间设水平拉杆，增加立杆的稳定性。
施工时，砼采用混凝土泵送，其浇注速度控制在2.0/n，砼入模温度T=15℃，坍落度为150mm，掺早强剂。
A、模板的模板系统验算：
模板厚120mm;模板使用18mm厚胶合板，采用200mm*50mm*2000mm方木作内楞；采用ф48mm*3.5mm钢管满堂架作为支撑，楼板底立杆纵、横距均不大于1.2M,步距1500mm；
根据JGJ96-95,胶合板模板技术规程，弹性模量E=0.9*5200=4680N/mm2；抗弯强度设计值fa=15/1.55=9.68N/mm2;抗剪强度设计值fv=1.2N/mm2;方木间距不大于450mm,模板按四跨连续梁考虑：
胶合板自重取0.5kg/m2;楼板新浇砼自重标准值：
24*0.12=2.88KN/m2;楼板钢筋自重标准值：
1.1*0.12=0.132KN/m2;施工人员及设备荷载标准值：
2.5KN/m2;振捣砼时产生的荷载标准值：
2.0KN/m2;取1M板宽度计算：
1）抗弯强度验算：
模板上的承载能力极限状态设计值：
q=（2.88+0.5+0.132）*1.0*1.2+2.5*1.0*1.4
=4.214+3.5=7.714KN/㎡;
Mmax=0.107qL=0.107*7.714*0.45=0.167KN.m
W=bh2/6=1000*182/6=5.4*104mm³;
Ó=Mmax/W=0.167*106/5.4*104=3.095N/mm2＜9.68N/mm2;
满足要求。
2）抗剪验算：
V=1.143Ql=1.143*7.714*0.45=3.967KN;
τ=V/A=3.967*10³/1000*18=0.220N/mm2＜1.2N/mm2;
满足要求。
3）变形验算：
模板上的正常使用极限状态设计值，按模板新浇砼自重，模板钢筋自重组合计算：
q=（2.88+0.132）*1.0=3.01KN/m
I=bh³/12=1000*183/12=4.86*105mm2;
W=0.632*（qL4/100FI）=0.63*3.01*450/100*4680*4.86*105=0.34mm;
其变形值不得超过计算跨度：
V/400=450/400=1.125mm;
满足要求。
B、方木计算：
采用200mm*50mm*2000mm杨树方木作内楞，弹性模量F=9000N/mm2;抗弯强度设计值fm=
ф*11N/mm2=0.9*11=9.9N/mm2；
抗剪强度设计值fv=ф*1.3N/mm2=0.9*1.3=1.17N/mm2;水平杆立杆间距不大于1200mm。
1）抗弯强度验算：
方木上的承载能力极限状态设计值，按木模板自重，楼板新浇砼自重，楼板钢筋自重，施工人员及设备荷载组合计算：
q=（0.5+2.88+0.132）*0.45*1.2+2.5*0.45*1.4=3.36KN/m;
Mmax=0.125qL=0.125*3.36*1.2=0.605KN.m;
W=bh2/6=502*200/6=8.33*104
σ=Mmax/W=0.605*106/8.33*104=7.26N/mm2﹤9.9N/mm2;
满足要求。
2）抗剪强度验算:
V=qL/2=0.5*3.36*1.2=2.016KN;
τ=V/A=2.016*103/50*200=0.216N/mm2﹤1.17N/mm2;
满足要求。
3）变形强度验算：
模板上的正常使用极限状态设计值，按木模自重；楼板新浇砼自重；楼板钢筋自重组合计算。
q=（2.88+0.5+0.132）*0.45=1.58KN/m;
I=bh３/12=200＊50３/12=2.08*10６；
W=5qＬ４/384EL=5*1.58*1200４/384*9000*2.08*10６=2.2mm＜L/400
=1200/400=3mm；满足要求。
C、水平杆计算：
采用ф48*3.5mm钢管满堂架作为支撑，楼板底立杆纵横距均不大于1.2M,步距1.5M，由于水平钢管本身自重与其他荷载相比甚小，忽略不计。
1）抗弯强度验算：
水平杆按三跨连续梁计算，为方便计算，将方木传递水平上的荷载简化为均布荷载；
q=（0.5+2.88+0.132）*1.2*1.2+2.5*1.2*1.4=9.257；
Mmax=0.08Ql2=0.08*9.257*1.22=1.06KN.m;
Ó=Mmax/W=1.06*106/5.08*10３=208.67N/mm2≈205N/mm2;
满足要求。
2）支座扣件抗滑验算：
R=1.1qL=1.1*9.257*1.2=12.22KN＜2RC=16KN;
应采用双扣件抗滑；
3）变形验算：
直接作用在水平杆上正常使用极限状态设计值；
q=（0.5+2.88+0.132）*1.2=4.512KN/m;
ш=0.677*qL4/100EI=0.677*4.512*12004/100*2.06*105*12.19*104
=2.523＜L/400=1200/400=3mm;
D、立杆稳定性计算：
模板及支架自重标准值：
0.75KN/㎡;
施工人员及设备荷载标准值：
2.5KN/㎡;
可不考虑风载作用单根立杆上的承载能力极限状态设计值，按模板及支架自重，楼板新浇砼自重，楼板钢筋自重，施工人员及设备荷载组合计算：
N=[（0.75+2.88+0.132）*1.2+（2.5*1.4）]*1.2*1.2
=（4.5144+3.5）*1.2*1.2=11.54KN
模板支架立杆长度按L0=1.5m计算；
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3取长度系数μ=1.5;长细度λ=L0/i=Kμh/i=1.5*150/1.58=142.4＜210;满足要求。
当K=1.155时λ=1.155*1.5*150/1.58=164查表Φ=0.262；
N/ΦA=11.54*103/0.262*489=89.76N/mm2＜205N/mm2;满足要求。
由于主、次楞支撑均为钢管架，因此，不再作验算。
六、模板拆除
（1）非承重模板（柱、梁侧模）拆除时,结构砼强度宜不低于1.2MPa。
（2）承重模板（梁、板底模）拆除时的混凝土强度应符合设计要求；并按照现行GB50204-2002《混凝土结构工程施工及验收规范》（即见下表）进行。
（3）拆模顺序为后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。
（4）拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。
拆钢模板要逐块传递下来，不得抛掷，拆下后即清理干净，板面涂隔离剂，按规格分类堆放整齐。
（5）跨度较大的梁下支撑拆除时，应先从跨中开始分别拆向两端。
结构名称
结构跨度（米）
达到混凝土标准强度的百分率（%）
板
≤2
50
>2≤8
75
梁
≤8
75
>8
100
悬壁构件
≤2
75
>2
100
（6）侧模的拆除应按自上而下的顺序进行。
在混凝土强度能保证结构（构件）不变形、表面及棱角完整时，方可拆除。
（7）工具式支模的梁、板模扳拆除，应先拆卡具再松动木楔，使支柱（桁架）平稳下降，逐段抽出底模和横档木，最后取下支柱（桁架）托具。
七、应急救援预案
为保证本工程顺利、安全的施工，模班班组应做到以下几点要求：
1）认真贯彻文明施工管理规定，材料堆放整齐、平稳，作业场地及时清扫，每天做到工完场地清。
2）多层建筑施工，在计划安排上要尽量避免立体交叉作业，确需进行立体交叉作业时，应事先采取隔离防护措施。
3）施工工程靠近必须通行的道路时，应在道路上方搭设坚固，密封的防护棚，防止落物伤害行人。
4）临街建筑面或高层建筑施工周边，应用架板、小眼立网与竹席密封，防止砖渣、石块、螺钉等较小物体坠物伤人。
5）为了防止坠物伤害头部，安全规程明确规定进入施工现场的所有人员，必须戴好符合安全标准，具有检验合格的安全帽，并系牢帽带，否则，不得进入施工现场。
6）高处作业人员应配带工具袋，使用的小型及小型材料、配件等，必须装入工具袋内，防止坠落伤人。
7）清理的各楼层杂物，应集中放入垃圾桶或斗车内，并及时吊运到地面，严禁从窗内往外乱投掷物料。
8）深坑（槽）或地下室周边沿1米内，不准堆放配件，模板、钢筋、砖石等材料，防止落物或土方坍塌。
9）施工工程的出入口，必须搭设坚固的防护板棚，棚的宽度要大于出入口，棚的长度应根据建筑物的高度分别设置，一般以5——10m为宜。
10）楼层中堆放各种材料，配件等，距边沿的距离应大于1.5m，靠进伸缩缝旁，不宜堆放材料。
11）上下传递材料，特别是易滑的钢材，绳结必须系牢，防止材料散开伤人。
12）钢模板比较光滑，在临边外安装和拆除钢模板时，其下方应设危险警戒区，作业人员应站在平稳的架板上，不得站在钢管上作业。
15）所有井字架、门式架的吊篮，必须设置1m高的钢筋网护栏，护门，防护砖头等小型材料或斗车在垂直升降中坠落伤人。
图楼板支撑架立面简图
图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
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