高支模施工方案.docx
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高支模施工方案
目录
1.编制依据2
2.工程概况2
2.1总体概况2
2.2高支模工程概况3
3工艺流程3
3.1高支模安装3
3.2高支模拆除3
4施工准备4
4.1技术准备4
4.2材料准备及要求4
4.3主要机具设备4
4.4作业条件5
5高支模支撑体系的设计及计算5
5.1梁模板高支撑计算6
5.2楼板模板高支撑计算11
6高支模支撑体系施工的质量要求18
6.1高支模支撑体系的搭设18
6.2高支模支撑体系的拆除19
7高支模支撑体系施工的安全要求21
附件：
高支模支撑体系验收表23
1.编制依据
1.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
1.2《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）
1.3《钢管脚手架扣件》（GB15831-1995）
1.4《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》建质[2004]213号
1.5《中国华西建筑工程施工工艺标准》（HXQB－2007）
1.6本工程施工图。
2.工程概况
2.1总体概况
序号
项目
内容
1
工程名称
东莞浪琴花园二期续建工程
2
工程地点
东莞塘厦镇大屏障林场内
3
工程规模及特征
工程由13栋3F别墅和5栋8F小高层组成，配套设施有一个垃圾站和液化气站，规划用地面积24093m2,总建筑面积52592m2，其中地上建筑面积44728m2，地下车库5768m2，低层住宅地下室2096m2，屋面机房及其他面积2453m2。
容积率为1.58，绿化面积13570m2，人均公共绿地面积4.5m2/人。
机动车总泊位165个，其中室内115个，室外50个。
工程以小户型为主，90平米以下住宅所占比例达71％，共394户。
4
建设单位
东莞浪琴花园开发有限公司
5
设计单位
深圳市城建工程设计有限公司
6
监理单位
深圳市物业工程建设监理有限公司
2.2高支模工程概况
序号
项目
内容
1
高支模位置
本工程高支模位于1#～5#楼6～8层，层高均为5.8米，属一般高支模工程。
2
高支模位置结构断面尺寸
梁断面
宽度多为200；高度为300、350、400、450、470、500、550、600、750、850不等，最大梁截面尺寸为：
200×850。
板厚度
普通楼板厚度100，卫生间、阳台等位置板厚度有110、120、130、140、150、220等几种。
3
混凝土强度
墙柱为C30、梁板为C25
4
选用材料
本工程模板采用1830×915×18规格胶合板，木枋采用50×100枋材，两小面刨光，钢管采用Ф48mmδ3.5mm；扣件、螺栓螺帽、蝴蝶卡或钢垫块、铁钉、脱模剂、密封带等按规范要求配置。
3工艺流程
3.1高支模安装
准备工作→放线定位→铺设垫板、安底座→立第一根立杆→安装扫地杆→安装第二步水平杆、第三步水平杆。
过程中设置竖向及水平剪刀撑→在操作层铺设木枋→安装模板
3.2高支模拆除
设置警戒区域→降低梁、板支架，由顶到底依次拆除水平杆，拆除立杆，与拆除水平杆交替下降。
过程中随层拆除剪刀撑→拆除主、次梁模板、侧模、底模→拆除楼板楞木、底板→清运模板→拆除支撑架→清理、刷脱模剂、堆放待用
4施工准备
4.1技术准备
4.1.1专业工长及操作工人熟悉施工图纸、熟知高支模的位置、支撑体系搭设高度、相关搭设参数等。
4.1.2技术负责人、专业工长对操作人员进行安全、技术交底及相关技术培训。
4.1.3对墙、柱放线进行复检。
4.2材料准备及要求
4.2.1胶合板采用1830×915×18规格。
质量要求：
强度高、不起层、不变形、抗剪强度＞1.4N/mm2,抗弯强度＞15N/mm2。
4.2.2钢管采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管。
其材质应采用国家现行标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。
4.2.3扣件采用可锻铸铁扣件，应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。
其附件材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合《普通螺纹》（GB196-81）的规定，垫圈应符合《垫圈》（GB95-76）的规定。
4.2.4进入工地现场的钢管及扣件材料必须有材质证明书，弯曲变形的钢管应进行调直，严重锈蚀的钢管不得使用。
4.2.5木枋采用50×100规格。
质量要求：
松杂木、不得有裂纹、抗剪强度＞1.3N/mm2,抗弯强度＞13N/mm2。
4.2.6螺丝杆：
采用Ø14规格。
质量要求：
丝口完整、强度满足要求，高强螺杆。
4.3主要机具设备
扳手、卷尺、安全帽、安全带、防滑鞋、工具袋、经纬仪等。
4.4作业条件
4.4.1夯实基础，确保基础达到设计地耐力要求，并由项目技术负责人组织有关人员验收。
4.4.2做好排水处理，确保基础不积水。
4.4.3清除搭设范围内的障碍物和杂物。
5高支模支撑体系的设计及计算
本工程梁宽度多为200；高度为300、350、400、450、470、500、550、600、750、850不等，最大梁截面尺寸为：
200×850。
普通楼板厚度100，卫生间、阳台等位置板厚度有110、120、130、140、150、220等几种。
结合工程实际，按照最不利构件考虑受力计算，梁按200×850截面进行受力计算，板按220厚度进行受力计算。
板模采用18厚胶合板，50×100木枋作背楞，钢管的类型为Φ48×3.5。
梁模板支架搭设高度为5.8米，基本尺寸为：
梁截面B×D=200mm×850mm，梁截面两侧立杆间距0.8米，梁支撑立杆的横距（跨度方向）l=1.00米，梁底支撑横向木枋间距0.3米，立杆的步距h=1.50米，梁底不增加承重立杆。
板模板支架搭设高度为5.8米，板厚220搭设尺寸为：
立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.00米，立杆的步距h=1.50米。
按规范要求搭设扫地杆、剪刀撑。
纵向扫地杆应采用直角扣件，固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上；横向扫地杆亦应采用直角扣件，固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
当立杆基础不在同一高度上时必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。
支撑体系四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑由底至顶连续设置，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
计算过程如下：
5.1梁模板高支撑计算
图1梁模板支撑架立面简图
5.1.1参数信息:
1.脚手架参数
立柱梁跨度方向间距l（m）:
1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:
0.30；
脚手架步距（m）:
1.50；脚手架搭设高度（m）:
5.80；
梁两侧立柱间距（m）:
0.80；承重架支设:
无承重立杆，木方平行梁截面A；
2.荷载参数
模板与木块自重（kN/m2）:
0.350；梁截面宽度B（m）:
0.200；
混凝土和钢筋自重（kN/m3）:
25.000；梁截面高度D（m）:
0.850；
倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:
2.000；施工均布荷载标准值（kN/m2）:
2.000；
3．木方参数
木方弹性模量E（N/mm2）:
9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.300；木方的间隔距离（mm）:
300.000；
木方的截面宽度（mm）:
50.00；木方的截面高度（mm）:
100.00；
4．其他
采用的钢管类型（mm）:
Φ48×3.5。
扣件连接方式:
双扣件，考虑扣件保养情况扣件抗滑承载力系数:
0.80；
5.1.2梁底支撑方木的计算:
1．荷载的计算：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN）：
q1=25.000×0.200×0.850×0.300=1.275kN；
（2）模板的自重荷载（kN）：
q2=0.350×0.300×（2×0.850+0.200）=0.199kN；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：
经计算得到，活荷载标准值P1=（2.000+2.000）×0.200×0.300=0.240kN；
2．木方楞的传递集中力验算：
静荷载设计值q=1.2×1.275+1.2×0.199=1.769kN；
活荷载设计值P=1.4×0.240=0.336kN；
P=1.769+0.336=2.105kN。
3．支撑方木抗弯强度验算：
最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距M=2.105×0.800/4=0.421kN.m；
木方最大应力计算值σ=421080.000/83333.333=5.053N/mm2；
木方木方抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；
木方最大应力计算值5.053N/mm2小于木方抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！
4．支撑方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
Q=P/2
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=2.105/2=1.053kN；
木方受剪应力计算值T=3×1052.70/（2×50.00×100.00）=0.316N/mm2；
木方抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；
木方受剪应力计算值0.316N/mm2小于木方抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2，满足要求！
5．支撑方木挠度验算：
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
集中荷载P=q1+q2+p1=1.715kN；
木方最大挠度Vmax=1714.500×800.003/（48×9500.00×4166666.67）=0.462mm；
木方的挠度设计值[V]=0.800*1000/250=3.200mm；
木方的最大挠度0.462mm小于木方的最大允许挠度3.200mm，满足要求！
5.1.3梁底支撑钢管的计算:
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。
1．支撑钢管的强度计算：
按照集中荷载作用下的简支梁计算
集中荷载P传递力，P=1.577kN；
计算简图如下：
支撑钢管按照简支梁的计算公式
其中n=1.000/0.300=3
经过简支梁的计算得到：
钢管支座反力RA=RB=（3-1）/2×1.577+1.577=3.155kN；
通过支撑钢管传递到支座的最大力为2×1.577+1.577=4.732kN；
钢管最大弯矩Mmax=（3×3-1）×1.577×1.000/（8×3）=0.526kN.m；
支撑钢管的最大应力计算值σ=0.526×106/5080.000=103.504N/mm2；
支撑钢管的抗弯强度的其设计值[T]=205.0N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值103.504N/mm2小于支撑钢管的抗弯强度的设计值205.0N/mm2，满足要求！
5.1.4梁底纵向钢管计算:
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
5.1.5扣件抗滑移的计算:
双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=4.732kN；R<12.80kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
5.1.6立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力：
N1==4.732kN；
脚手架钢管的自重：
N2=1.2×0.149×6.000=1.072kN；
楼板的混凝土模板的自重：
N3=0.720kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=（1.20/2+（1.20-0.25）/2）×1.00×0.100×25.00=2.688kN；
N=4.732+1.072+0.720+2.688=9.212kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58；
A--立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89；
W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：
W=5.08；
σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.00；
lo--计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
lo=k1uh
（1）
k1--计算长度附加系数，取值为：
1.155；
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；
上式的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.000=1.964m；
Lo/i=1963.500/15.800=124.000；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.428；
钢管立杆受压应力计算值：
σ=9211.780/（0.428×489.000）=44.014N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=44.014N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
lo=k1k2（h+2a）
（2）
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2--计算长度附加系数，h+2a=1.600按照表2取值1.007；
上式的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.185×1.007×（1.000+0.300×2）=1.909m；
Lo/i=1909.272/15.800=121.000；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.446；
钢管立杆受压应力计算值；σ=9211.780/（0.446×489.000）=42.238N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ=42.238N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
5.2楼板模板高支撑计算
5.2.1参数信息:
1.脚手架参数
横向间距或排距（m）:
1.00；纵距（m）:
1.00；步距（m）:
1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.10；脚手架搭设高度（m）:
5.80；
采用的钢管（mm）:
Φ48×3.5；
扣件连接方式:
双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:
0.80；
板底支撑连接方式:
方木支撑；
2.荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:
0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
25.000；
楼板浇筑厚度（m）:
0.220；倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:
2.000；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
1.000；
3.木方参数
木方弹性模量E（N/mm2）:
9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.400；木方的间隔距离（mm）:
250.000；
木方的截面宽度（mm）:
50.00；木方的截面高度（mm）:
100.00；
图2楼板支撑架荷载计算单元
5.2.2模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q1=25.000×0.250×0.220=1.375kN/m；
（2）模板的自重线荷载（kN/m）:
q2=0.350×0.250=0.088kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：
p1=（1.000+2.000）×1.000×0.250=0.750kN；
2.方木抗弯强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=1.2×（1.375+0.088）=1.755kN/m；
集中荷载p=1.4×0.750=1.050kN；
最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.050×1.000/4+1.755×1.0002/8=0.482kN.m；
最大支座力N=P/2+ql/2=1.050/2+1.755×1.000/2=1.402kN；
方木的最大应力值σ=M/w=0.482×106/83.333×103=5.783N/mm2；
方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；
方木的最大应力计算值为5.783N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!
3.方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
Q=ql/2+P/2
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力:
V=1.000×1.755/2+1.050/2=1.402kN；
方木受剪应力计算值T=3×1402.500/（2×50.000×100.000）=0.421N/mm2；
方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；
方木受剪应力计算值为0.421N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!
4.方木挠度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载q=q1+q2=1.375+0.088=1.463kN/m；
集中荷载p=0.750kN；
方木最大挠度计算值V=5×1.463×1000.0004/（384×9500.000×4166666.67）+750.000×1000.0003/（48×9500.000×4166666.67）=0.876mm；
方木最大允许挠度值[V]=1000.000/250=4.000mm；
方木的最大挠度计算值0.876mm小于方木的最大允许挠度值4.000mm,满足要求!
5.2.3木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.605×1.000+1.050=2.655kN；
最大弯矩Mmax=0.996kN.m；
最大变形Vmax=2.795mm；
最大支座力Qmax=11.616kN；
钢管最大应力σ=0.996×106/5080.000=196.021N/mm2；
钢管抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；
支撑钢管的计算最大应力计算值196.021N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm,满足要求!
5.2.4扣件抗滑移的计算:
双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=11.616kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
5.2.5模板支架立杆荷载标准值（轴力）:
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.129×6.000=0.775kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.000×0.200×1.000×1.000=5.000kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.125kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+2.000）×1.000×1.000=3.000kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=11.550kN；
5.2.6立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=11.550kN；
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=5.08cm3；
σ-----钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.000N/mm2；
L0----计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算
l0=h+2a
k1----计算长度附加系数，取值为1.155；
u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；
上式的计算结果：
立杆计算长度L0=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m；
L0/i=1700.000/15.800=108.000；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=11549.520/（0.530×489.000）=44.563N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=44.563N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
l0=k1k2（h+2a）
k1--计算长度附加
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