现浇箱梁支架施工方案.docx

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现浇箱梁支架施工方案

现浇箱梁支架施工方案

（一）概况：

禅炭路分离式立交桥预应力箱梁部分为三跨四厢式，跨径为：

20m+40m+40m，箱梁高度1.8m，箱梁顶宽20m，梁底宽14.75m，箱梁分为左右两幅。

（二）地基处理：

在原路基上作15cm5%的水泥稳定层，水稳层成型后反复碾压并应向道路前进方向右侧做2%横坡排水，水稳层质量达到《公路面基层施工规范》要求后方可进行支架施工。

（三）非跨路部分支架验算：

（1）满堂式支架验算：

禅炭路分离式立交桥现浇部分采用CMC型规格1930×1770mm，纵向间距90cm，横向间距61cm，满堂式布设。

支架顺桥向每隔10米加十字剪刀撑,顶端加横向杆底端加扫地杆,横桥向每隔5米加十字剪刀撑,并加顶杆及扫杆,材料均为φ50mm钢管。

1、纵向验算

1）荷载计算，按单幅计。

①、砼自重（按右幅第一联计）：

g1=18.10KN/m2。

②、倾倒砼产生的荷载：

g2=6.0KN/m2。

③、振捣砼产生的荷载：

g3=2.0KN/m2。

④、施工机具及人员荷载：

g4=2.5KN/m2。

⑤、上层模板木方重：

g5=0.5KN/m2。

系数为恒载1.2，活载1.4。

G1=（18.1+0.5）×1.2+（6+2+2.5）×1.4=37.02KN/m2。

均布荷载

A、1-1方木荷载（按12×12cm木方计）

活载：

（6+2.0+2.5）×0.61×1.4=9KN/m。

恒载：

（18.1+0.5）×0.61×1.2=13.62KN/m。

图示:

（A-1）跨中弯矩：

m=1/8q1l2=22.62×0.92/8=2.3KN·m。

（A-2）支点剪力：

Q=1/2q1l=22.62×0.9/2=10.18KN。

（A-3）惯性矩：

I=bh3/12=10×123/12=1.44×103cm4。

（A-4）截面矩：

S=（bh/2）×h/4=（10×12）/2*12/4=180cm3。

（A-5）抵抗矩：

W=bh2/6=1×10×122/6=240×103mm3。

弯曲强度

gw=m/w=2.3×106/240×103=9.6Mpa<[δ]=12Mpa满足

剪切强度：

бw=QS/Ib=10.18×103×180×103/（1.44×103×104×100）=1.3

≤[τ]=1.9Mpa满足

挠度:

fw=5q1L4/384EI

=0.013×22.62×9004/（9×103×1.44×103×104）

=1.49mm<[fw]=2.25mm满足

2）荷载计算（按集中脆板计）

①、砼自重：

g1=32.8KN/m2。

（按横隔墙最大量计）

②、倾倒砼产生的荷载：

g2=6.0KN/m2。

③、振捣砼产生的荷载：

g3=2.0KN/m2。

④、施工机具及人员荷载：

g4=2.5KN/m2。

⑤、上层模板自重：

g5=0.5KN/m2。

方木荷载：

q2=54.66KN/m2。

B、10cm×2cm方木截面特性（10×10采用双层）

（B-1）跨中弯矩：

m=1/8q2l2=54.66×0.92/8=5.53KN·m。

（B-2）支点剪力：

Q=1/2q2l=54.66×0.9/2=24.6KN。

（B-3）惯性矩：

I=bh3/12=10×203/12=6.67×103cm4。

（B-4）截面矩：

S=（bh/2）×h/4=（10×20）/2*20/4=500cm3。

（B-5）抵抗矩：

W=bh2/6=10×202/6=666.7×103mm3。

弯曲强度：

gw=m/w=5.5×106/666.7×103=8.29Mpa<[δ]=12Mpa满足

бw=QS/Ib=24.6×103×500×103/（6.67×103×104×100）=1.8

≤[τ]=1.9Mpa满足

挠度:

fw=5q2L4/384EI

=0.013×54.67×9004/（9×103×6.67×103×104）

=0.78mm<[fw]=2.25mm满足

3）结论:

箱梁现浇支架底层方木采用10×12cm单层铺设，在腹（肋）板下采用二层10×10cm方木可以满足要求，铺设双层方木应将上下木方用马钉或其它方法有效坚固，上下接头宜错开放置。

2、横向方木验算（10×10cm）

横向方木中心间距45cm，支点中心距61cm。

1）荷载计算

①、砼自重：

g1=18.10KN/m2。

②、倾倒砼产生的荷载：

g2=6.0KN/m2。

③、振捣砼产生的荷载：

g3=2.0KN/m2。

④、施工机具及人员荷载：

g4=2.5KN/m2。

恒载1.2，活载1.4。

①、活载：

（6+2.0+2.5）×0.45×1.4=6.615KN/m

②、活载：

18.1×0.45×1.2=9.78KN/m

q3=9.78+6.615=16.39KN/m

10×10方木截面特性：

①、跨中弯矩：

M=1/8q3l2=16.39×0.612/8=0.76KN·m。

②、支点剪力：

Q=1/2q3l=16.39×0.61/2=5.0KN。

③、惯性矩：

I=bh3/12=10×103/12=833.33cm4。

④、截面矩：

S=（bh/2）×h/4=（10×10）/2*10/4=125cm3。

⑤、抵抗矩：

W=bh2/6=1×10×102/6=166.7×103mm3。

弯曲强度：

gw=M/w=0.76×106/166.7×103=4.6Mpa<[δ]=12Mpa满足

剪切强度：

бw=QS/Ib=5×103×125×103/（8.33×102×104×100）=0.75

≤[τ]=1.9Mpa满足

挠度:

fw=5q1L4/384EI

=0.013×16.39×6104/（8.33×102×9×103×104）

=0.44mm<[f]=1.5mm满足

结论：

箱梁支架上层方木10×10cm按45cm间距铺设，满足要求。

（2）门式支架验算：

现浇箱梁采用A1930门式支架，规格1930×1770。

水平拉杆采用φ50×2mm钢管，支架布设为90×61cm。

1）荷载计算：

2）门式支架验算：

①、立杆惯性矩：

I1=6.19×104mm4

②、水平拉杆惯性矩：

I2=n/64（D24-d24）×104=0.049×（26.84-22.84）=1.2×104mm

③、等效惯性矩

I3=2I1+2/I2（h1/h0）=2×6.19×104+2×1.2×104（1775/1930）

=27.6×104mm4

门式架的临界荷载为：

N=π2EI/L2=3.142×2.1×105×27.6×104/19302=153417N

56104N<[N]=153417N稳定

（3）地基验算：

1）对上部压力：

F=56.1KN/m2

垫木面积:

A=0.2×2=0.4m2

5%水稳层45o角扩散垫木压力（厚度15cm）

地基承压力:

f=q3/A=56104/[0.4+（0.15×2）]=80148.5N/cm2=80Kpa

80×2（安全系数）=160Kpa

结论：

上述支架设计满足施工要求。

2）地基预压观测：

在铺设5%水泥稳定层及支架前，先对地基等载预压，取5.79*5.79m场地布控3个观测点（见图），早晚10天观测地基土下沉速率和下沉量，若观测结果平均沉降量小于2.5cm时，可视为地基土稳定，才能进行支架施工，若结果大于2.5cm时，采用C20砼厚15cm做整体化层处理或加厚水泥稳定层厚度，提高地基稳定性。

3）支架预压沉降观测

底模装好后，埋设好地基支架及底模的沉降观测点用彩条布覆盖保护底模，用砂袋在底模边缘堆码，内填砂。

砂袋的总重量为箱梁总重的80%，预压5天，由专人对支架早晚观测（采用倒尺测量，精度为1mm）。

编制时间沉降曲线，然后加载100%重量，再预压5天进行观测，卸载后继续观测至弹性完全恢复。

沉降量计算：

支架弹性压缩g1=2mm，非弹性压缩g2=12.4mm，地基非弹性沉降g3=20mm。

总沉降量=g1+g2+g3=35mm。

因此5天每日平均沉降量不大于3.5mm，可视为支架及地基稳定，沉降观测点设置（见图）。

预拱度设置：

按设计要求设置预拱度。

其余各点按二次抛物线分配。

（四）、跨线部分施工（以禅炭路单幅一跨为例）

梁底标高（平均）为9.78m，禅炭路路面标高（平均）为4.441m，桥下净空：

5.654m。

1、支架基础放在禅炭路主干道上。