楼施工电梯布置及基础施工方案.docx
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楼施工电梯布置及基础施工方案
一、编制依据
1、绿地汉口中心一期工程施工图纸。
2、SC200-200型施工电梯使用说明。
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002。
二、施工电梯选择
根据现场实际情况，6#楼选用一台SC200-200型电梯。
SC系列施工升降机采用齿轮齿条啮合方式驱动吊笼运行，实现高层和超高层建筑施工中人员和货物的快速运输，具有效率高、性能稳定、维护简单、安全可靠等特点。
为避免施工电梯落在基础筏板上而在板上开洞，将施工电梯基础布置在31-32轴交Q-T轴间的地下室顶板上。
三、施工电梯基础平面布置
1、施工电梯基础平面具体位置如下图所示：
施工电梯基础平面布置图
将施工电梯布置该位置，施工电梯正对楼层阳台处，不影响施工电梯中人员和货物的运输。
将施工电梯布置该位置，施工电梯标准节中心线距附着面3200mm，故采用Ⅱ型附墙系统，首次附墙距地面4.5～6m处，以后每隔9m左右附墙一次。
故第一次附墙位置在首层顶板处，第二次附墙位置在三层顶板处，以后每三层附墙一次。
2、基础要求。
基础平面度为1/1000；制作基础时必须同时预埋好接地装置。
3、基础施工
本工程电梯基础砼标号为C35P6，基础厚度为350mm，内配三级12@200双层双向钢筋网片
四、满堂架体系
施工电梯布置在地下室负一层顶板上，负一层顶板和施工电梯基础二者总厚度有350mm，负一层的31-33/Q-T轴范围内使用满堂钢管架体系如下：
顶板底采用40×80的木枋，立杆采用φ48×3.0钢管，立杆间距600，水平杆步距不大于1500；梁底支撑设置单立杆，沿梁方向间距600mm，水平杆步距不大于1500。
在这区域使用钢管搭设7m*6m满堂钢管回顶支撑。
五、施工电梯安全使用注意事项
电梯的安装和拆卸必须在专业人员统一指挥下按照规定程序进行。
安装后，须经有关部门对基础座和附壁支座以及电梯架设安装的质量、精度等进行全面检查，进行试运转。
合格后方可投入运行。
施工电梯必须由专职的电梯驾驶员操作，严禁自行操作。
电梯运行到最上层和最下层时，严禁以行程限位开关自动停车来代替正常操纵按钮的使用。
六、施工电梯基础计算书
施工升降机计算书
本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》（GB/T10054-2005），《施工升降机安全规则》（GB10055-2007），《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2010），《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）、《建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ215-2010）等编制。
一、参数信息
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号
SC200/200
吊笼形式
双吊笼
架设总高度（m）
100
标准节长度（m）
1.51
底笼长（m）
6
底笼宽（m）
5
标准节重（kg）
154
对重重量（kg）
1300
单个吊笼重（kg）
2200
吊笼载重（kg）
2000
外笼重（kg）
1480
其他配件总重量（kg）
200
2.楼板参数
基础混凝土强度等级
C35P6
楼板长（m）
6
楼板宽（m）
5
楼板厚（m）
0.3
梁宽（m）
0.35
梁高（m）
0.6
板中底部短向配筋
HRB40014@180
板边上部短向配筋
HRB40014@200
板中底部长向配筋
HRB40014@180
板边上部长向配筋
HRB40014@200
梁截面底部纵筋
7×HRB40025
梁中箍筋配置
HRB4008@100
箍筋肢数
2
3.荷载参数：
施工荷载（kN/m2）
1
二、基础承载计算：
导轨架重（共需67节标准节，标准节重154kg）：
154kg×67=10318kg，
施工升降机自重标准值：
Pk=（（2200×2+1480+1300×2+200+10318）+2000×2）×10/1000=229.98kN；
施工升降机自重：
P=（1.2×（2200×2+1480+1300×2+200+10318）+1.4×2000×2）×10/1000=283.98kN；
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1
P=2.1×P=2.1×283.98=596.35kN
三、地下室顶板结构验算
验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。
根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算
楼板长宽比：
Lx/Ly=5/6=0.83
1、荷载计算
楼板均布荷载：
q=596.35/（6×5）=19.88kN/m2
2、混凝土顶板配筋验算
依据《建筑施工手册》（第四版）：
Mxmax=0.0333×19.88×52=16.55kN·m
Mymax=0.0211×19.88×52=10.49kN·m
M0x=-0.0847×19.88×52=-42.09kN·m
M0y=-0.0738×19.88×52=-36.68kN·m
混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。
板中底部长向配筋：
Mx=Mxmax+μMymax=16.55+10.49/6=18.3kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=18.30×106/（1.00×16.70×5.00×103×275.002）=0.003；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.003）0.5=0.003；
γs=1-ξ/2=1-0.003/2=0.999；
As=|M|/（γsfyh0）=18.30×106/（0.999×360.00×275.00）=185.08mm2。
实际配筋：
1009.15mm2>185.08mm2
板中底部长向配筋满足要求。
板中底部短向配筋：
My=Mymax+μMxmax=10.49+16.55/6=13.24kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=13.24×106/（1.00×16.70×6.00×103×275.002）=0.002；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.002）0.5=0.002；
γs=1-ξ/2=1-0.002/2=0.999；
As=|M|/（γsfyh0）=13.24×106/（0.999×360.00×275.00）=133.89mm2。
实际配筋：
1009.15mm2>133.89mm2
板中底部短向配筋满足要求。
板边上部长向配筋：
M0x=M0xmax+μM0ymax=（-42.09）+-36.68/6=-48.2kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=48.20×106/（1.00×16.70×5.00×103×275.002）=0.008；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.008）0.5=0.008；
γs=1-ξ/2=1-0.008/2=0.996；
As=|M|/（γsfyh0）=48.20×106/（0.996×360.00×275.00）=488.79mm2。
实际配筋：
923.63mm2>488.79mm2
板边上部长向配筋满足要求。
板边上部短向配筋：
M0y=M0ymax+μM0xmax=（-36.68）+-42.09/6=-43.69kN·m
αs=|M|/（α1fcbh02）=43.69×106/（1.00×16.70×6.00×103×275.002）=0.006；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.006）0.5=0.006；
γs=1-ξ/2=1-0.006/2=0.997；
As=|M|/（γsfyh0）=43.69×106/（0.997×360.00×275.00）=442.60mm2。
实际配筋：
923.63mm2>442.6mm2
板边上部短向配筋满足要求。
3、混凝土顶板挠度验算
板刚度：
Bc=Eh3/（12（1-μ2））=3.15×104×3003/（12×（1-（1/6）2））=7.29×1010
q=19.88kN/m2=0.0199N/mm2
L=5000mm
板最大挠度：
fmax=ωmaxql4/Bc=0.00295×0.0199×50004/（7.29×1010）=0.5mm
fmax/L=0.5/5000=1/9945.25<1/250
板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。
4、混凝土梁配筋验算
由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。
楼板自重传来荷载0.3×5×25=37.5kN/m
梁自重0.6×0.35×25=5.25kN/m
静载37.5+5.25=42.75kN/m
活载1×6=6kN/m
作用于梁上的均布荷载：
q=42.75×1.2+6×1.4=59.7kN/m
作用于梁上的集中荷载：
p=229.98×1.2/2=137.99kN
M=ql2/12+pl/4=59.7×62/12+137.99×6/4=386.08kN·m
梁截面积：
b×h=0.35×0.6=0.21m2
h0=h-25=600-25=575mm
αs=|M|/（α1fcbh02）=386.08×106/（1.00×16.70×0.35×103×575.002）=0.200；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.200）0.5=0.225；
γs=1-ξ/2=1-0.225/2=0.887；
As=|M|/（γsfyh0）=386.08×106/（0.887×360.00×575.00）=2101.70mm2。
实际配筋：
3436.12mm2>2101.7mm2；
梁截面底部纵筋满足要求！
5、混凝土梁抗剪验算
梁所受最大剪力：
Q=p/2+ql/2=137.99/2+59.7×6/2=248.09kN；
Asv1=（（Q-0.7ftbh0）/（1.25fyvh0））×s/n=（（248.09×103-0.7×1.57×350×575）/（1.25×360×575））×100/2=5.2mm2；
配箍率：
Psvmin=0.24×ft/fyv=0.24×1.57/360=0.1%；
Psv=nAsv/（bs）=2×50.265/（350×100）=0.29%；
实配As=50.27mm2>5.2mm2；
梁箍筋满足要求！
四、梁板下钢管结构验算：
支撑类型
扣件式钢管支撑架
支撑高度h0（m）
3.7
支撑钢管类型
Ф48×3.0
立杆纵向间距la（m）
0.6
立杆纵向间距lb（m）
0.6
立杆水平杆步距h（m），顶部段、非顶部段
0.6、1.2
剪刀撑设置类型
普通型
顶部立杆计算长度系数μ1
2.5
非顶部立杆计算长度系数μ2
2.1
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（m）
0.2
立柱截面回转半径i（mm）
15.8
立柱截面面积A（mm2）
489
设梁板下Ф48×3.×0.6m支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：
N=（NGK+1.4×NQK）×la×lb=（19.878+1.4×1）×0.6×0.6=7.66kN
1、可调托座承载力验算
【N】=30≥N=7.66kN
满足要求！
2、立杆稳定性验算
顶部立杆段：
λ=l0/i=kμ1（h+2a）/i=1×2.5×（0.6+2×0.2）/0.0158=158.228≤[λ]＝210
满足要求！
非顶部立杆段：
λ=l0/i=kμ2h/i=1×2.1×1.2/0.0158=159.494≤[λ]＝210
满足要求！
顶部立杆段：
λ1=l0/i=kμ1（h+2a）/i=1.155×2.5×（0.6+2×0.2）/0.0158=182.753
非顶部立杆段：
λ2=l0/i=kμ2h/i=1.155×2.1×1.2/0.0158=184.215
取λ=184.215，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取φ=0.211
f＝N/（φA）=7660/（0.211×489）=74.24N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
梁板下的钢管结构满足要求！
配筋如下图所示：
配筋示意图
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