817门式脚手架施工搭设方案.docx

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817门式脚手架施工搭设方案

中船西江造船有限公司23#、39#、32#~37#职工住宅楼工程

模板及其支撑施工专项方案

一、编制说明及依据

二、工程概况

三、选用的模板类型

四、后浇带模板的搭设及留置措施

五、模板支撑体系的设计计算及布料点的设置

六、模板施工图

七、模板及配件的规格、数量汇总表和周转使用计划

八、模板工程施工质量及验收要求

九、模板搭设、拆除的程序、步骤及要求

十、安装质量保证措施

十一、安全保证措施

一、编制说明及依据

一）、编制说明：

在现浇钢筋混凝土结构工程中，模板及其支撑体系设计及施工质量是砼结构工程质量及施工安全的保障，我司对中船西江造船有限公司23#、39#、32#~37#职工住宅楼工程的砼结构进行分析，针对3#半地下室钢筋砼框架剪力墙结构的最深梁和深度0.9米以下的梁，剪力墙、最大截面柱和150mm厚顶板模板进行模板及其支撑体系设计及验算，对主体结构工程的楼面板模板及其支撑体系进行模板设计及验算。

以确保砼施工质量及施工安全。

二）、编制依据：

1、施工图

2、施工组织设计

3、《建筑法》、《建设工程安全生产管理条例》和有关法规、标准

4、《混凝土用胶合板》（ZBB7006-88）

5、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ1128-2000

6、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002

7、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001

8、《门式钢管脚手架》JGJ76

9、《钢管脚手架扣件》GB15831

二、工程概况

工程概况：

32#~37#职工住宅楼基础为共用3#半地下室，在各栋楼之间设有后浇带，3#半地下室为钢筋砼框剪结构，设计最深的梁有1.1米高；有关模板设计概况见下表：

中船西江造船有限公司23#、39#、32#~37#职工住宅楼工程

模板方案工程概况

项目

建筑面积

结构类型

梁/柱

板/墙

验算梁/柱部位

砼强度等级

梁/柱截面

验算板/墙部位

砼强度等级

板/墙厚

23#

1493.26

砖混

以3#顶板验算结果

C20

120

39#

2983.82

砖混

以3#顶板验算结果

C20

32#~37#

15831.8

砖混

以3#顶板验算结果

C20

3#半地下室≤1m深梁

34-F轴（WKL34-9）

C30

400*1000

3#半地下室顶板

消防车道

C30

150

3#半地下室柱

KZ32-7

C30

500*500

3#半地下室墙

WQ2

C30

250

三、选用的模板类型

一）、3#半地下室剪力墙模板及支撑系统：

采用16厚木胶合板拼装，加劲肋采用40*80杉木方条@250放置,两侧模板采用Ф12对拉钢筋螺栓@550*550布置,外墙对拉螺栓制作止水环，钢片止水环与螺栓缝间满焊，内墙对拉螺栓不设止水环，埋Ф16PVC套管，周转使用，对拉螺栓每侧每处采用两条Ф48钢管做横闩,两侧模板采用钢管竖向按三道,水平按@1000做斜撑,与横栓用扣件锁牢,与边坡或内侧基础顶牢,详见下图:

二）、3#半地下室柱模板及支撑系统:

采用16厚木胶合板拼装，加劲肋采用40*80杉木方条@200放置,四个角边必须有方条加劲，采用钢管做外箍，下部2米范围按@400布置,上部按@600布置外箍,采用钢管竖向三道对称布置斜撑顶牢,详见下图:

三、3#半地下室顶板梁、板模板及支撑系统：

采用16厚木胶合板拼装，<900高的梁侧模板采用模板条斜撑，≥900高的梁采用对拉Ф12螺杆@1000布置,横楞采用40*80杉木方条@300放置,托梁采用Ф48钢管，以下采用门式钢管架做支撑@450,采用1.93*1.2门式钢管支撑架，立杆规格为Φ42*2.5。

顶板门架排布间距为900，详见下图:

四、后浇带模板的搭设及留置措施

后浇带部分所在板跨的模板支撑系统及模板采用材料为钢管门式架及建筑用胶合板，要与其周边支撑系统分开，形成独立支撑体系，在后浇带顶板砼浇筑完毕并满足拆摸要求条件后，方可拆除该后浇带模板及其支架。

五、模板支撑体系的设计计算及布料点的设置

一、柱模及其柱箍验算

验算部位

KZ32-7

柱截面尺寸mm

500

柱高m

3.9

砼强度等级

C30

采用模板

木胶合板

模板厚度mm

16

采用方条

40*80

方条间距

250

柱箍材料

Ф48钢管

柱箍间距h（mm）

400

砼外加剂

无

砼坍落度

110

A

荷载计算:

A.1

新浇筑砼对模板侧面的压力标准值（按下两式计算取较小值）

F=0.22γctoβ1β2V1/2=

34.348419

KN/m2

F=γcH=

79.2

KN/m2

取值

F1=

34.34842

KN/m2

设计值

F1=

41.2181

KN/m2

注解:

名称

解释

取值

γc

砼重力密度KN/m3

24

to

新浇筑砼的初凝时间

200/（T+15）

4.00

β1

外加剂影响系数

1

β2

砼坍落度影响系数

1.15

V

砼浇筑速度m/h

2

H

新浇砼高度m

3.3

A.2

倾倒砼时产生的水平荷载标准值KN/m2:

向模内供料方法

水平荷载

溜槽、串筒、导管

2

容积小于0.2m3的运输器具

2

容积小于0.2~0.8m3的运输器具

4

容积大于0.8m3的运输器具

6

A.3

振捣砼时产生的荷载标准值:

对垂直面模板F3=

4

KN/m2

对水平面模板F3=

2

KN/m2

本计算取F3=

4

KN/m2

设计值F3=

5.6

KN/m2

B

荷载组合（设计值）:

F=F1+F3=

46.8181028

KN/m2

C

柱箍强度验算:

N=F*a*h=

9.36362056

KN

a=

柱截面最宽面宽度

0.5

每根受力

N1=N/2=

4.68181028

KN

每根钢管有效截面面积S

423.9

mm2

N1/S=

11.04

<ƒ=215

N/mm2

经验算,满足强度要求!

D

柱箍扣件抗滑移验算:

每扣件抗滑移R=8KN

N1=10.06>R

采用两个扣件可满足要求.

E

柱箍挠度验算:

ω=5ql4/（384EI）=

1.071

<[ω}=

1.22

mm

（可）

q

14.84

N/mm

l

柱宽+2*55

610

E

205000

I

121900

F

加劲方条强度验算（按三连跨）:

M=0.1ql2=

237416.272

N.m

M/W=

5.56

N/mm2

<ƒ=10

N/mm2

（可）

W

方条抵抗矩=

IZ/Y=bh3/（12Y）=

42666.7

G

加劲方条挠度验算（按三连跨）:

ω=0.677ql4/（100EI）=

0.167

<[ω}=

1.22

mm

（可）

二、墙模验算

验算部位

WQ2

墙厚尺寸mm

250

墙高m

3.9

砼强度等级

C30

采用模板

木胶合板

模板厚度mm

16

采用方条

40*80

方条间距

250

横闩材料

Ф48钢管

横闩间距h（mm）

竖向550,水平550

砼外加剂

无

砼坍落度

110

对拉钢筋

Ф12钢筋

A

荷载计算:

A.1

新浇筑砼对模板侧面的压力标准值（按下两式计算取较小值）

F=0.22γctoβ1β2V1/2=

34.348419

KN/m2

F=γcH=

79.2

KN/m2

取值

F1=

34.34842

KN/m2

设计值

F1=

41.2181

KN/m2

注解:

名称

解释

取值

γc

砼重力密度KN/m3

24

to

新浇筑砼的初凝时间

200/（T+15）

4.00

β1

外加剂影响系数

1

β2

砼坍落度影响系数

1.15

V

砼浇筑速度m/h

2

H

新浇砼高度m

3.3

A.2

倾倒砼时产生的水平荷载标准值KN/m2:

向模内供料方法

水平荷载

溜槽、串筒、导管

2

容积小于0.2m3的运输器具

2

容积小于0.2~0.8m3的运输器具

4

容积大于0.8m3的运输器具

6

A.3

振捣砼时产生的荷载标准值:

对垂直面模板F3=

4

KN/m2

对水平面模板F3=

2

KN/m2

本计算取F3=

4

KN/m2

设计值F3=

5.6

KN/m2

B

荷载组合（设计值）:

F=F1+F3=

46.82

KN/m2

C

对拉钢筋强度验算:

N=F*a*h=

0.0142

KN

每根钢筋有效截面面积S=

113.04

mm2

N/S=

0.13

<ƒ=215

N/mm2

经验算,满足强度要求!

D

钢管强度验算（按三连跨计算）

M=0.1ql2=

0.779

KN.m

W=3.14*D3/32-3.14*D13/32=

4088.97

M/W=

190.50

N/mm2

双管

单管M/W=

95.24853211

N/mm2

<ƒ=215

N/mm2

（可）

E

钢管挠度验算:

ω=5ql4/（384EI）=

0.973

<[ω}=

1.1

mm

（可）

q

20.40

N/mm

l

550

E

205000

I

121900

F

加劲方条强度验算（按三连跨）:

M=0.1ql2=

0.35

KN.m

M/W=

8.30

N/mm2

<ƒ=10

N/mm2

（可）

W

方条抵抗矩=

IZ/Y=bh3/（12Y）=

42666.7

G

加劲方条挠度验算（按三连跨）:

ω=0.677ql4/（100EI）=

0.823

<[ω}=

1.1

mm

（可）

三、梁模验算

验算部位

WKL34-9

梁宽尺寸mm

400

梁高m

1

砼强度等级

C30

采用模板

木胶合板

模板厚度mm

16

横楞采用方条

40*80

横楞间距

100

托梁材料

Ф48钢管

门架宽（mm）

1200

砼外加剂

无

砼坍落度

110

单榀门架高

1.93

门架立杆壁厚（mm）

3.5

门架排布间距

500

A

荷载计算:

A.1

新浇筑砼自重标准值

F1=

24

KN/m3

按板有1.3米宽及梁本身计算:

q1=F1*（1.3*0.12+0.4*1）=

13.344

KN/m

A.2

钢筋自重标准值F梁=

1.5

KN/m3

钢筋自重标准值F板=

1.1

KN/m3

对于板将承受1.3米宽的力传来则有板传来:

q板=F板*1.3*0.12=

0.1716

KN/m

对于梁传来:

q梁=F梁*0.4*1=

0.6

KN/m

q2=q梁+q板=

0.7716

KN/m

A.3

模板及其支架自重标准值F3=

0.5

KN/m3

则

q3=F3*（1.3*0.016+2.4*0.016）=

0.0296

KN/m

恒荷载标准值

q恒=q1+q2+q3=

14.15

KN/m

恒荷载设计值

q设=q恒*1.2=

16.97

KN/m

A.4

施工人员及设备荷载标准值:

1、计算模板及其小楞时

取

2.50

KN/m2

此时,q4=2.5*（1.3+0.4）=

4.25

KN/m

对应设计值:

q4设计=q4*1.4=

5.95

KN/m

同时,按2.5KN集中荷载验算,取大弯矩值

2、计算托梁时

取

1.50

KN/m2

此时,q4=1.5*（1.3+0.4）=

2.55

KN/m

对应设计值:

q4设计=q4*1.4=

3.57

KN/m

3、计算立柱时

取

1.00

KN/m2

此时,q4=1.5*（1.3+0.4）=

1.70

KN/m

对应设计值:

q4设计=q4*1.4=

2.38

KN/m

A.5

新浇筑砼对模板侧面的压力标准值（按下两式计算取较小值）

F=0.22γctoβ1β2V1/2=

34.348419

KN/m2

F=γcH=

9.6

KN/m2

取值

F5=

9.6

KN/m2

设计值

F5=

11.52

KN/m2

注解:

名称

解释

取值

γc

砼重力密度KN/m3

24

to

新浇筑砼的初凝时间

200/（T+15）

4.00

β1

外加剂影响系数

1

β2

砼坍落度影响系数

1.15

V

砼浇筑速度m/h

2

H

新浇砼高度m

0.4

A.6

倾倒砼时产生的水平荷载标准值KN/m2:

向模内供料方法

水平荷载

溜槽、串筒、导管

2

容积小于0.2m3的运输器具

2

容积小于0.2~0.8m3的运输器具

4

容积大于0.8m3的运输器具

6

取F6标=

2

KN/m2

则F6设=

F6标*1.4=

2.8

KN/m2

A.7

振捣砼时产生的荷载标准值:

对垂直面模板F7=

4

KN/m2

则q7标=F7*1=

4

KN/m

则q7设=q7标*1.4=

5.6

KN/m

对水平面模板F6=

2

KN/m2

则q7标=F7*1.7=

3.4

KN/m

则q7设=q7标*1.4=

4.76

KN/m

本计算取F7=

4

KN/m2

设计值F7=

5.6

KN/m2

A.8

门架等架体配件自重标准值:

层高:

按

3.9

m

配双层架

1.93*2+2*0.3

4.46

m

能满足高度要求

每处双层门架重

0.448

KN

交叉支撑

0.08

KN

连接棒

0.012

KN

可调底座

0.07

KN

可调托座

0.09

KN

脚手板

0.736

KN

合计自重

1.436

KN

B

荷载组合（设计值）:

计算承载能力

验算刚度

计算式

q设

计算式

q设

一

对梁底板及支架

A.1+A.2+A.3+A.7

21.73

KN/m

A.1+A.2+A.3

16.97

KN/m

二

对梁侧模板

A.7+A.5

10.21

KN/m

A.5

4.608

KN/m

三

对平板模板和小楞

A.1+A.2+A.3+A.4

22.92

KN/m

A.1+A.2+A.3

16.97

KN/m

对横楞

1.910

KN/m

对托梁

A.1+A.2+A.3+A.4

20.54

KN/m

A.1+A.2+A.3

16.97

KN/m

对立柱

A.1+A.2+A.3+A.4

19.35

KN/m

A.1+A.2+A.3

16.97

KN/m

四

地基验算（单立柱下）

A.1+A.2+A.3+A.7+A.8

6.15

KN

C

对梁侧模板强度验算:

M=0.1ql2=

163328.0

KN.m

W=bh3/（12Y）=

42666.67

M/W=

3.8280

N/mm2

<ƒ=10

N/mm2

（可）

D

对梁侧模板加劲方条挠度验算:

ω=0.677ql4/（100EI）=

0.58

mm<

0.8

mm

（可）

E

托梁钢管强度验算（按三连跨计算）

M=0.1ql2=

0.514

KN.m

W=3.14*D3/32-3.14*D13/32=

4088.97

M/W=

125.61

N/mm2

双管

单管M/W=

62.803884

N/mm2

<ƒ=215

N/mm2

（可）

F

托梁钢管挠度验算:

ω=5ql4/（384EI）=

0.669

<[ω}=

1

mm

（可）

q

10.27

N/mm

l

500

E

205000

I

121900

G

横楞方条强度验算（按单跨）:

M=qc（al-c）/8=

0.01

KN.m

M/W=

0.18

N/mm2

<ƒ=10

N/mm2

（可）

W

方条抵抗矩=

IZ/Y=bh3/（12Y）=

42666.667

H

横楞方条挠度验算（按三连跨）:

ω=qc（8l3-4c2l+c3）/（384EI）=

1.700

<[ω}=

2.4

mm

（可）

I