高层住宅塔吊安拆施工方案之欧阳育创编.docx
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高层住宅塔吊安拆施工方案之欧阳育创编
一、
时间：
2021.02.04
创作：
欧阳育
二、工程概况
三、编制依据
四、塔吊选型、基础定位及施工
五、塔吊地基处理
六、塔吊计算书
附件一：
岩土工程勘察报告（主要技术参数）
附件二：
塔吊使用说明书（主要技术参数）
附件三:
塔吊厂家资质
附件四：
塔吊安装厂家资质：
附件五：
塔吊安拆方案
附件六：
塔吊安拆人员上岗证书、
附件七；塔吊安装应急预案
附图八：
塔吊平面布置图
塔吊专项施工方案
一、工程概况
1、工程名称：
平顶山市新华区体育路南段区域城市改造项目A02地块4#楼
2、建设单位：
河南省朝阳置业有限公司
2、监理单位：
河南诚社工程监理有限公司
3、设计单位：
郑州大学综合设计研究院有限公司
4、勘察单位：
河南省地矿建设工程（集团）有限公司
5、施工单位:
浙江省新东阳建设集团有限公司
6、地址：
平顶山市新华区体育路南段区域城市改造
7、建筑面积：
23637㎡（4#楼、及周围地下车库；2层地下车库相连通，基坑整体开挖）。
8、建筑高度：
地上33层，层高标层2.9米，地下车库3层。
主楼最高104.2
米（最高女儿墙顶）地下－10.18米。
9、地基与基础概况
基础设计采用CFG桩，桩径φ400㎜，桩长设计不小于9.5米。
基础底板置于
粘土层，地下室底板面标高-10.18m，底板厚1.45m。
10、主体结构概况
采用钢筋混凝土框架剪力墙结构，现浇楼屋面板。
其中地下停车库采用现浇板结构。
二、编制依据
本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:
《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》（JGJ196-2010）
《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2009）
《地基基础设计规范》（GB50007-2011）
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）
《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）
《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）
《施工企业安全生产管理规范》GB50656-2011
《塔式起重机安全规程》GB5144-2006
《安全防范工程技术规程》GB50348-2004
《起重设备安装工程施工及验收规范》GB50278-2010
《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005
《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002
《机械设备安装工程施工及验收通用规范》GB50231-2009
《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33—2012
《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》JGJ276-2012
《施工企业安全生产评价标准》JGJ-T77—2010
《重大事故隐患管理规定》
三、塔吊选型、基础定位及施工
根据现场情况和实际工程需要，现场设置1台塔吊，型号为：
QTZ5013。
塔吊安装4#楼楼施工图4—轴
附墙设置每三层一道，共计十一道，附墙上自由高度120m满足厂家要求的。
四、塔吊地基处理
根据施工图纸、厂家资料及岩土工程勘察报告，塔吊基础底板底标高为车库底板－10.18米，基底持力层为第4层粘土。
岩土工程勘察报告第4层粘土承载力特征值为38t/平方米,满足20t/平方米的厂家设计要求。
1.塔吊基础预计总承载力：
5m×5m×20t/㎡=500t
第4层粘土地基承载力；
5m×5m×38t/㎡=950t
第4层粘土地基承载力大于塔吊基础预计总承载力
矩形板式基础计算书
一、塔机属性
塔机型号
QT5013
塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）
41.6
塔机独立状态的计算高度H（m）
41.6
塔身桁架结构
型钢
塔身桁架结构宽度B（m）
1.6
二、塔机荷载
塔机竖向荷载简图
1、塔机自身荷载标准值
塔身自重G0（kN）
251
起重臂自重G1（kN）
37.4
起重臂重心至塔身中心距离RG1（m）
22
小车和吊钩自重G2（kN）
3.8
最大起重荷载Qmax（kN）
60
最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax（m）
11.5
最小起重荷载Qmin（kN）
10
最大吊物幅度RQmin（m）
50
最大起重力矩M2（kN·m）
Max[60×11.5，10×50]＝690
平衡臂自重G3（kN）
19.8
平衡臂重心至塔身中心距离RG3（m）
6.3
平衡块自重G4（kN）
89.4
平衡块重心至塔身中心距离RG4（m）
11.8
2、风荷载标准值ωk（kN/m2）
工程所在地
河南洛阳偃师
基本风压ω0（kN/m2）
工作状态
0.2
非工作状态
0.45
塔帽形状和变幅方式
锥形塔帽，小车变幅
地面粗糙度
B类（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）
风振系数βz
工作状态
1.59
非工作状态
1.59
风压等效高度变化系数μz
1.31
风荷载体型系数μs
工作状态
1.95
非工作状态
1.95
风向系数α
1.2
塔身前后片桁架的平均充实率α0
0.35
风荷载标准值ωk（kN/m2）
工作状态
0.8×1.2×1.59×1.95×1.31×0.2＝0.78
非工作状态
0.8×1.2×1.59×1.95×1.31×0.45＝1.75
3、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fk1（kN）
251+37.4+3.8+19.8+89.4＝401.4
起重荷载标准值Fqk（kN）
60
竖向荷载标准值Fk（kN）
401.4+60＝461.4
水平荷载标准值Fvk（kN）
0.78×0.35×1.6×41.6＝18.17
倾覆力矩标准值Mk（kN·m）
37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×（690+0.5×18.17×41.6）＝647.98
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'（kN）
Fk1＝401.4
水平荷载标准值Fvk'（kN）
1.75×0.35×1.6×41.6＝40.77
倾覆力矩标准值Mk'（kN·m）
37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8+0.5×40.77×41.6＝491.16
4、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值F1（kN）
1.2Fk1＝1.2×401.4＝481.68
起重荷载设计值FQ（kN）
1.4FQk＝1.4×60＝84
竖向荷载设计值F（kN）
481.68+84＝565.68
水平荷载设计值Fv（kN）
1.4Fvk＝1.4×18.17＝25.44
倾覆力矩设计值M（kN·m）
1.2×（37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8）+1.4×0.9×（690+0.5×18.17×41.6）＝969.81
非工作状态
竖向荷载设计值F'（kN）
1.2Fk'＝1.2×401.4＝481.68
水平荷载设计值Fv'（kN）
1.4Fvk'＝1.4×40.77＝57.08
倾覆力矩设计值M'（kN·m）
1.2×（37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8）+1.4×0.5×40.77×41.6＝758.99
三、基础验算
矩形板式基础布置图
基础布置
基础长l（m）
5
基础宽b（m）
5
基础高度h（m）
1.35
基础参数
基础混凝土强度等级
C35
基础混凝土自重γc（kN/m3）
25
基础上部覆土厚度h’（m）
0
基础上部覆土的重度γ’（kN/m3）
19
基础混凝土保护层厚度δ（mm）
40
地基参数
修正后的地基承载力特征值fa（kPa）
200
软弱下卧层
基础底面至软弱下卧层顶面的距离z（m）
5
地基压力扩散角θ（°）
20
软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk（kPa）
130
软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz（kPa）
323.8
地基变形
基础倾斜方向一端沉降量S1（mm）
20
基础倾斜方向另一端沉降量S2（mm）
20
基础倾斜方向的基底宽度b'（mm）
5000
基础及其上土的自重荷载标准值：
Gk=blhγc=5×5×1.35×25=843.75kN
基础及其上土的自重荷载设计值：
G=1.2Gk=1.2×843.75=1012.5kN
荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：
Mk''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×（M2+0.5FvkH/1.2）
=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×（690+0.5×18.17×41.6/1.2）
=591.29kN·m
Fvk''=Fvk/1.2=18.17/1.2=15.14kN
荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：
M''=1.2×（G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4）+1.4×0.9×（M2+0.5FvkH/1.2）
=1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8）+1.4×0.9×（690+0.5×18.17×41.6/1.2）
=890.44kN·m
Fv''=Fv/1.2=25.44/1.2=21.2kN
基础长宽比：
l/b=5/5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
Wx=lb2/6=5×52/6=20.83m3
Wy=bl2/6=5×52/6=20.83m3
相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：
Mkx=Mkb/（b2+l2）0.5=647.98×5/（52+52）0.5=458.19kN·m
Mky=Mkl/（b2+l2）0.5=647.98×5/（52+52）0.5=458.19kN·m
1、偏心距验算
相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：
Pkmin=（Fk+Gk）/A-Mkx/Wx-Mky/Wy
=（461.4+843.75）/25-458.19/20.83-458.19/20.83=8.22kPa≥0
偏心荷载合力作用点在核心区内。
2、基础底面压力计算
Pkmin=8.22kPa
Pkmax=（Fk+Gk）/A+Mkx/Wx+Mky/Wy
=（461.4+843.75）/25+458.19/20.83+458.19/20.83=96.19kPa
3、基础轴心荷载作用应力
Pk=（Fk+Gk）/（lb）=（461.4+843.75）/（5×5）=52.21kN/m2
4、基础底面压力验算
（1）、修正后地基承载力特征值
fa=200.00kPa
（2）、轴心作用时地基承载力验算
Pk=52.21kPa≤fa=200kPa
满足要求！
（3）、偏心作用时地基承载力验算
Pkmax=96.19kPa≤1.2fa=1.2×200=240kPa
满足要求！
5、基础抗剪验算
基础有效高度：
h0=h-δ=1350-（40+22/2）=1299mm
X轴方向净反力：
Pxmin=γ（Fk/A-（Mk''+Fvk''h）/Wx）=1.35×（461.400/25.000-（591.292+15.142×1.350）/20.833）=-14.725kN/m2
Pxmax=γ（Fk/A+（Mk''+Fvk''h）/Wx）=1.35×（461.400/25.000+（591.292+15.142×1.350）/20.833）=64.556kN/m2
假设Pxmin=0,偏心安全，得
P1x=（（b+B）/2）Pxmax/b=（（5.000+1.600）/2）×64.556/5.000=42.607kN/m2
Y轴方向净反力：
Pymin=γ（Fk/A-（Mk''+Fvk''h）/Wy）=1.35×（461.400/25.000-（591.292+15.142×1.350）/20.833）=-14.725kN/m2
Pymax=γ（Fk/A+（Mk''+Fvk''h）/Wy）=1.35×（461.400/25.000+（591.292+15.142×1.350）/20.833）=64.556kN/m2
假设Pymin=0,偏心安全，得
P1y=（（l+B）/2）Pymax/l=（（5.000+1.600）/2）×64.556/5.000=42.607kN/m2
基底平均压力设计值：
px=（Pxmax+P1x）/2=（64.56+42.61）/2=53.58kN/m2
py=（Pymax+P1y）/2=（64.56+42.61）/2=53.58kPa
基础所受剪力：
Vx=|px|（b-B）l/2=53.58×（5-1.6）×5/2=455.44kN
Vy=|py|（l-B）b/2=53.58×（5-1.6）×5/2=455.44kN
X轴方向抗剪：
h0/l=1299/5000=0.26≤4
0.25βcfclh0=0.25×1×16.7×5000×1299=27116.62kN≥Vx=455.44kN
满足要求！
Y轴方向抗剪：
h0/b=1299/5000=0.26≤4
0.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×5000×1299=27116.62kN≥Vy=455.44kN
满足要求！
6、软弱下卧层验算
基础底面处土的自重压力值：
pc=dγm=1.5×19=28.5kPa
下卧层顶面处附加压力值：
pz=lb（Pk-pc）/（（b+2ztanθ）（l+2ztanθ））
=（5×5×（52.21-28.5））/（（5+2×5×tan20°）×（5+2×5×tan20°））=7.94kPa
软弱下卧层顶面处土的自重压力值：
pcz=zγ=5×19=95kPa
软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值
faz=fazk+ηbγ（b-3）+ηdγm（d+z-0.5）
=130.00+0.30×19.00×（5.00-3）+1.60×19.00×（5.00+1.50-0.5）=323.80kPa
作用在软弱下卧层顶面处总压力：
pz+pcz=7.94+95=102.94kPa≤faz=323.8kPa
满足要求！
7、地基变形验算
倾斜率：
tanθ=|S1-S2|/b'=|20-20|/5000=0≤0.001
满足要求！
四、基础配筋验算
基础底部长向配筋
HRB400Φ22@180
基础底部短向配筋
HRB400Φ22@180
基础顶部长向配筋
HRB400Φ18@200
基础顶部短向配筋
HRB335Φ18@200
1、基础弯距计算
基础X向弯矩：
MⅠ=（b-B）2pxl/8=（5-1.6）2×53.58×5/8=387.13kN·m
基础Y向弯矩：
MⅡ=（l-B）2pyb/8=（5-1.6）2×53.58×5/8=387.13kN·m
2、基础配筋计算
（1）、底面长向配筋面积
αS1=|MⅡ|/（α1fcbh02）=387.13×106/（1×16.7×5000×12992）=0.003
ζ1=1-（1-2αS1）0.5=1-（1-2×0.003）0.5=0.003
γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.999
AS1=|MⅡ|/（γS1h0fy1）=387.13×106/（0.999×1299×360）=829mm2
基础底需要配筋：
A1=max（829，ρbh0）=max（829，0.0015×5000×1299）=9742mm2
基础底长向实际配筋：
As1'=10934mm2≥A1=9742mm2
满足要求！
（2）、底面短向配筋面积
αS2=|MⅠ|/（α1fclh02）=387.13×106/（1×16.7×5000×12992）=0.003
ζ2=1-（1-2αS2）0.5=1-（1-2×0.003）0.5=0.003
γS2=1-ζ2/2=1-0.003/2=0.999
AS2=|MⅠ|/（γS2h0fy2）=387.13×106/（0.999×1299×360）=829mm2
基础底需要配筋：
A2=max（829，ρlh0）=max（829，0.0015×5000×1299）=9742mm2
基础底短向实际配筋：
AS2'=10934mm2≥A2=9742mm2
满足要求！
（3）、顶面长向配筋面积
基础顶长向实际配筋：
AS3'=6613mm2≥0.5AS1'=0.5×10934=5467mm2
满足要求！
（4）、顶面短向配筋面积
基础顶短向实际配筋：
AS4'=6613mm2≥0.5AS2'=0.5×10934=5467mm2
满足要求！
（5）、基础竖向连接筋配筋面积
基础竖向连接筋为双向Φ10@500。
五、配筋示意图
矩形板式基础配筋图
、
时间：
2021.02.04
创作：
欧阳育
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