山前钻井难点分析.docx

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山前钻井难点分析

山前钻井难点分析及对策

井斜控制现状与对策

在易斜地区—山前高陡构造及断层控制区域钻直井，井斜控制一直是很突出的问题。

在国外，井斜问题在30年代就引起人们的普遍重视，并在井斜控制理论研究方面取得了主要成果，一些先进的国家利用自己雄厚的资金和技术，在80年代末期已经开使利用导向钻具控制井眼轨迹。

在国内，经过30多年的研究和攻关，也取得了可喜的成绩。

到目前为止，人们已经提出了多种井斜控制理论，并由此发展成为多种井斜控制技术，可以说，钻直井的井斜控制问题已完全解决，但是，至今尚无一种既有高速度、高效益、安全可靠、易于推广应用的全效能防斜技术。

一、国内外井斜控制现状

国内外钻井界通过数十年的研究，发现钻头对井底岩石的侧向作用力和钻头倾角是引起井斜的钻柱力学因素，钻井界已从理论、实践上研究和使用了能降低井斜侧向力和钻头倾角的下部钻柱组合。

1、钟摆钻具和塔式钻具组合

特点

可以产生较大的降斜侧向力，但该力只在已产生井斜的情况下用于纠斜，在钻压大时，向上的钻头倾角增加会导致井斜增加。

而塔式钻具由于增加了靠近钻头处钻铤的刚度，使得钻头倾角减小，防斜能力加强。

缺点

两种钻具受钻压的影响较大，在钻井过程中施加的钻压受到很大的局限，尤其是在可钻性较差的地层中钻进时，其允许施加的钻压达不到岩石破碎需要的足够压力，导致机械钻速相当低，此外当地层造斜能力很强时，该组合也会失效。

因此，为取得较好的防斜效果，必须施加小钻压。

对于带扶正器的钟摆钻具而言，当井径扩大严重，扶正器失去有效的支撑，在地层造斜能力很强时，即便使用较低的钻压，也会发生严重井斜。

适用条件

在井壁规则，井眼稳定，地层可钻性好的上部井段与PDC钻头配合，采用高转速、低钻压可以获得很好的防斜打快效果。

2、满眼钻具组合

特点

该组合可降低井斜侧向力和钻头倾角，使井眼呈现稳斜或微增斜的趋势，不能降斜和纠斜。

缺点

在地层造斜能力较强的地层中钻进时难以控制井斜，有时井斜会迅速增加，不能降斜。

在极易斜地区，多扶正器的满眼钻具，除了井斜控制难外，起下钻阻卡严重，增加了事故隐患。

适用环境

该组合适用于井眼稳定，井壁规则，地层造斜能力不强，无煤层、复合盐膏层等复杂地层的井段，可以获得较好的机械钻速。

3、偏心钻具组合

偏心钻具组合防斜原理与常规下部钻具组合的防斜原理差别较大。

常规下部钻具组合钻进中是围绕弯曲变形后的轴线旋转的，而钻具围绕其变形后的轴线旋转正是导致井斜的原因。

如果下部钻具组合是绕井眼轴线旋转，则钻头侧向力及钻头倾角都不具有固定的指向，由此可以克服钻柱力学因素影响而引起的井斜，偏心钻具防斜原理正是基于此。

偏心钻具组合主要有以下几种：

刚度不对称方法，如扁钻挺、方钻挺、偏心钻挺等。

质量偏心方法，如切块补块偏重钻挺、浇注成行偏重钻挺、车制偏重钻挺等。

上述两种方法虽然对控制井斜具有一定的效果，但由于该组合的工作原理所限，防斜效果不明显，加之需对钻挺进行专门的加工，同时由于尺寸限制，质量偏轴距或形心偏轴距小，不能提供足够的离心惯性力以保证其运动稳定性。

因此，难以适应转速和钻压的配合，一直难以推广应用。

结构受力不对称几何偏心方法，如偏轴下部钻具组合。

偏轴钻具组合的优点：

只需加工一个偏轴接头，不对钻铤作任何改造加工；主要靠偏轴接头形成稳定的进动状态；参数配合易于实现，抗地层造斜能力强；可不加稳定器。

偏轴防斜技术是进年来在国内发展起来的一向新型防斜技术，实现了防斜与提高钻速的有机统一，具有结构简单，使用方便，成本低，易于推广应用等优点，目前已在新疆、四川、江苏、华北、江汉等油田开展了应用，取得了很好的防斜打快效果，但该技术在81/2以下井段的防斜效果还需要进一步试验研究。

同时使用偏轴接头后对钻具的损伤较为严重。

4、地面移动井位钻中靶井技术

利用地层自然能力估算井口移动距离，该方法在开发井中有一定的效果，但探井中很难计算其井口移动距离。

5、自动化（闭环）钻井技术

这是80年代末期发展起来的一项新型技术，比较有代表性的有：

德国的VDS自动垂直钻井系统，CambrigeRadiationTechnology公司开发的AGS自动导向钻井系统，美国的ADD自动定向钻井系统等，其中开发的VDS自动垂直钻井系统主要是为解决KTB工程中结晶岩石钻进井斜难以控制和不用起钻换井底钻具组合就能改变井斜和方位的问题。

其他多为解决定向井、水平井、大斜度井而开发，但均可以用于直井钻进中。

自动化（闭环）钻井技术的主要特点是不用起钻更换井底下部钻具组合就可以解决井眼轨迹的控制问题，代表了最先进的钻井技术发展方向，已成为国外许多公司的重点钻井研究项目。

国内的许多专家也建议开展该方面的研究。

二、塔里木井斜控制现状

塔里木地区钻井中对井斜的认识始于50、60年代。

在依奇克里克油田的勘探开发中首次遇到了严重的井斜问题，由于受技术及装备条件的限制，在该区完钻的最大井深仅2734.06m（依深6井），最大井斜达140/1825m（依深3井）。

塔指成立后，在库车地区完钻的东秋5井、克参1井、克拉2井、依南2井钻进中均发生过严重井斜，克参1井在57/8井段井斜达29.310/5700m，依南2井6井段最大井斜14.340/4950m。

从库车地区的钻井历史来看，塔里木的井斜控制大体可分二个阶段：

1、50～80年代为第一个阶段

在该阶段受技术及装备条件限制，所钻的井多为浅井，对发生井斜的根本原因认识不够，没有较好的防斜措施及有效的井斜监测手段。

2、80年代以后为第二个阶段

该阶段对井斜有了进一步的认识，在98年以前对井斜的控制主要采用钟摆组合、加强井斜监测来实现，结果是钻速低，效益差，而81/2以下井段主要采用光钻挺结构，一旦出现较高的地层倾角，都会发生严重井斜，尚无有效的防斜手段。

98～99年度，指挥部加大了科技攻关的力度，在防斜提速的攻关方面取得了可喜的进步，主要表现在以下几个方面：

钟摆组合的合理应用

利用钟摆钻具组合的防斜原理，在地层可钻性较好的上部井段与高效PDC钻头（如金系列钻头）配合，低钻压高转速，加强井斜监测，已获得了较好的防斜打快效果，如依南4、克孜1等井。

井眼轨迹预控技术

利用满眼钻具组合与定向反扣相结合的方法控制井眼轨迹，该技术既能最大限度解放钻压，又可以控制井斜，在依深4井应用效果良好，但不足的是需在井眼稳定，井壁规则的井段应用。

带弯接头、柔性接头的钟摆钻具防斜纠斜打快技术

与四川钻采研究院合作开展了该项技术的研究，目前已完成了理论研究及工具的加工，尚无合适井位进行现场试验。

该技术的特点是当发生井斜后利用该技术进行纠斜，在纠斜过程中与常规钟摆钻具相比可以提高钻压，达到提高钻速目的，纠斜完成后也可以利用该组合全面钻进，钻压可以达到正常值。

该技术的适用性尚需现场验证。

偏轴防斜打快技术

该技术在依南4、依西1、克拉201井等多口井应用已取得较好的效果，是一套投入低、效果显著的防斜打快技术，对于该套组合而言，需根据不同的地层特点，利用有关设计软件设计相应的偏轴距、合适的钻井参数，在这一方面我们还处于摸索阶段，关于这一问题通过与油科院合作后可望得到解决。

偏弯防斜打快技术

该技术是我们在偏轴钻柱的基础尚针对81/2井段的防斜而设计的，目前已在依南5井171/21443～1762m井段初步应用，在地层倾角400～300的情况下井斜控制在2.70以内，平均钻速1.87m/h，取得一定效果，但在81/2井段的适用性尚需进一步验证。

井下动力钻具+PDC钻头防斜提速技术

主要采用螺杆、减速器涡轮钻具与PDC钻头相配合达到防斜与提速目的，该技术在依南5、克拉203、克拉204井、依西1井的应用已取得显著效果。

三、存在的主要问题

就塔里木探区的钻井作业而言，目前已可以采用多种方法解决大尺寸井段（171/2、121/4）的井斜控制问题，主要存在的难点是81/2以下井段的井斜控制问题还没有解决，国内还无成熟的技术可用，解决的难度依然很大。

四、对解决井斜问题的几点看法

1、大尺寸井段的防斜问题

在油科院的协助下，对偏轴防斜打快技术进行完善和推广应用。

根据不同的地层特点，推广钟摆和动力钻具（95/8螺杆、10减速器涡轮钻具、240mm涡轮钻具）+PDC钻头在121/4井段防斜提速的应用。

开展带弯接头、柔性接头的钟摆钻具防斜纠斜打快技术现场试验应用。

针对可钻性极差的硬脆性泥页岩、致密且具有较高硬度的砂岩地层继续开展9液动冲击器在121/4井段的防斜提速试验。

2、81/2井段的防斜问题

将井身结构设计与成熟的防斜技术相结合，把易斜层段放在大尺寸井段来解决，减少井斜给钻井带来的危害。

开展适合81/2井段的偏弯、偏轴钻柱试验。

开展涡轮、减速器涡轮钻具+金刚石钻头在81/2井段防斜提速试验。

用水力加压器防斜、提高钻速和防止钻柱失效的可行性设计

施太和

1.概述

171/2”、121/4”或81/2”井眼防斜、提高钻速和防止钻柱失效问题往往是相互耦合的。

对于软硬交错、硬地层、易斜地层或含砾石地层，提高钻速的主要途径是强化钻井措施。

即提高钻压和转速，但是高钻压高转速带来以下问题：

●井斜。

怕井斜只能轻压吊打，制约了钻速。

●蹩钻和跳钻严重、扭矩大。

怕损坏钻头或钻柱，只能降低钻压和转速。

相应的钻速也降低。

●减振器有时不适应高钻压、高转速，甚至可能发生减振器芯轴断。

因此，防止钻柱失效始终要考虑钻井工艺的要求和提高钻井效益。

2.工作原理

2.1隔振、减振和振动解耦

水力加压器活塞上端和井底之间的压差形成钻压。

活塞和驱动六方钻杆与外壳之间无轴向机械联系。

钻头的纵向振动传给活塞之上的泥浆及活塞与液缸壁摩擦付。

泥浆的压缩波会向全部钻柱内传播，泥浆的波再传给上部钻柱。

相反，上部钻柱的振动以同样的方式传给活塞和钻头。

水力加压器把钻头和钻柱隔成了两段。

上述原理使得水力加压器成了一个良好的减振器、隔振器和振动解耦器。

所谓解耦有两个含义：

●钻头与钻柱的纵向振动不会相互激励，形不成共振。

●钻头的纵振不会转变为钻铤的横向振动。

上述减振、隔振和振动解耦保证了钻头获得有效钻压（在ΔT时间内作用于井底的平均钻压），有利于提高钻速，减小牙齿和轴承所受的冲击，有利于提高钻头寿命。

2.2减少钻铤用量

水力加压器活塞压力形成钻压。

同样液体压力向上作用于水力加压器的上端。

这个压力中只有一部分作用于环形面积上，转变为对钻铤的轴向压力。

另一部分压力通过钻铤作用于水龙头处。

因此，指重表反映的钻压和悬重与常规情况相同，但钻柱受力分布发生变化

对9”水力加压器，只有74%的钻压反作用力作用于钻铤。

对61/2”水力加压器，只有66%的钻压反作用力作用于钻铤。

从上述数据看出，用水力加压器后，可少用大约三分之一的钻铤。

2.3防止钻具失效

大部分钻柱振动是钻铤、接头和扶正器失效的主要原因。

如果能减小振动，那么就可以提高下部钻柱的使用寿命。

通过水力加压器减振和防止纵向振动与横向振动的相互激励可以有效地防止钻柱失效。

纵向振动和横向振动的相互激励可能发生在以下的工况下：

（1）地层：

硬地层、砾石层、软硬交错夹层

（2）钻柱组合及井眼工况：

钟摆钻具、造斜钻具

（3）大钻压、高转速强化措施。

上述两类钻具纵向振动和横向振动的相互激励后发生钻具失效的几率更大。

钻柱剧烈振动防碍了使用强化钻进措施。

3.用于硬地层或蹩跳钻严重的地层

硬地层或其它蹩跳钻严重的地层往往造成钻头先期损坏、钻柱失效或降低钻压转速，以防止损坏钻头和钻柱。

其结果是机械钻速极低。

用水力加压器后，由于减振，隔振和解除振动耦合，预计可使用较大钻压和转速。

由此可提高机械钻速。

4.建议试验一种新型的带水力加压器钟摆防斜技术

4.1普通钟摆钻具原理及问题

普通防斜钻柱组合对钻压十分敏感。

只有在低钻压下才可防斜或纠斜。

如果想提高钻速而稍加大钻压就可能增斜。

图4-1表示普通钟摆钻具防斜原理和钻柱变形状态。

图4-1钟摆钻具变形及工作原理

当有一定井斜角时，钻铤躺向下井壁，钻头则向井斜方向偏转一个角度α，α角是钻头轴线与井眼轴线的夹角。

加大钻压则钻头倾角增加，钻压分解出的侧向力也增加。

钟摆力F钟只决定于钻铤重量和钟摆长度。

如果F钟>F侧，则降斜或稳斜。

如果F钟

由以上分析可看出，对普通钟摆钻具，钻头偏转角指向造斜方向是增大钻压后井斜加剧的根本原因。

4.2新型的带水力加压器的钟摆钻具

4.2.1新型钟摆钻具的两个特点

（1）将钻头偏转角的指向调回到指向下井壁方向；

（2）将钻铤的分布重量钻压用水力加压器转变为直接作用于钻头的集中力。

4.

2.2钻具组合

图4-2带水力加压器的钟摆钻具组合。

钻具组合为：

钻头+水力加压器（4.5——5.3米可调）+欠尺寸扶正器+钻铤2根+扶正器+钻铤

水力加压器在下死点工作长度为4.5米，上死点工作长度为5.3米。

可根据井斜控制调整。

以后新设计制造的水力加压器长度调整范围可达1.5米。

欠尺寸扶正器欠1/4”至1/2”。

4.2.3工作原理

（1）改变钻头偏转角指向

当钻头接触井底之前或钻压甚小，下扶正器处钻铤变形量小于其间隙时，它是一个长钟摆钻具。

加钻压后，扶正器之间的钟摆段钻铤向下井壁方向变形，下扶正器处弯矩迫使钻头朝降斜方向偏转。

加大钻压不会改变钻头指向。

上述过程始终是“自适应”的，即钻头始终向降斜方向偏转，定量的分析计算用有限元程序完成。

（2）水力加压器将一集中力（钻压）直接作用于钻头

如果水力加压器活塞施加钻压为250KN，那么，这250KN是一个集中力。

这250KN的大约三分之二的反作用力作用于钻铤，使得钻铤弯曲。

这对防斜打直是有利的。

4.3现场试验步骤

（1）选易斜、地层硬或蹩跳严重的井段；

（2）用西南石油学院防斜钻柱有限元软件分析最佳钻柱组合和钻进参数。

4．4塔指已具备条件

塔指已有9”水力加压器一套（在合同范围内的），61/2”水力加压器一套。

可在171/2”、121/4”和81/2”井中选试验井段。

克依地区井身结构设计——存在缺陷及改进思路

一、克依地区井身结构设计存在的缺陷

库车坳陷位于南天山造山带与塔北隆起之间，是一个以中、新生界沉积为主的前陆坳陷，经历了多次构造运动，地质构造运动异常活跃，各种复杂地层都存在，尤其在克-依构造带，存在高压气层、盐膏层、漏失层、断层、重复地层、大段煤层，同时由于地层倾角较大（某些井段地层倾角高达七八十度），地质层位划分相当困难，地层压力系数预测值与实测值相差较大，同一层位甚至同一组地层，压力系数在不同位置相差也较大，例如：

克拉201井下第三系库姆格列木组白云岩实测地层压力系数2.12；克拉202井同一层位白云岩实测压力系数1.8。

依南4井侏罗系阳霞组实测压力系数1.69，阿合组实测压力系数1.38；依南2C井阳霞组实测压力系数1.8，阿合组实测压力系数1.8。

地应力在这一带相当活跃，煤层、破碎性泥页岩及地应力的同时存在，YS-4井全井共钻遇煤层65层，总厚401米，最厚一层2886-2939米，厚53米，煤层分布井段从二开至4000米，克孜-1井钻至4031米侏罗系下部井段，1.72的泥浆比重是保证井壁稳定、井眼顺畅的下限，1.70的泥浆比重就要发生井漏，要控制井眼稳定又要防止漏失，被迫采用随钻堵漏。

克拉苏地区下第三系膏盐岩需要2.25-2.30比重平衡地层，白云岩及部分砂岩段承压能力低，克拉201井2.35泥浆钻至3616米，钻开白云岩后，反复堵漏十余次，最后一次混入5%水泥才堵住，被迫就此下7”套管中完。

针对克依构造带，由于横向对比性差，地层压力预测难度大，泥浆密度窗口较小，地下地质条件复杂，技术套管的准确下深，也就是必封点的的准确判断是一大难题，现有的预探井井身结构设计都很难做到这一点，仅管我们的探井和预探井最终基本上都完成了地质目的，针对实钻情况，我们的井身结构设计是存在问题的，几乎每一层技术套管的下入，都是在工程难度相当大的情况被迫下入的，使我们的很多时间耗在事故复杂方面。

二、确定预探井合理井身结构的思路

（一）、压力预测（合理泥浆密度窗口的建立）

目前对于新探区的地层压力钻前预测，唯一比较可行的手段是利用地震层速度资料，如何提高地层压力钻前预测精度，其途径主要有以下几条：

（1）、相关资料管理及应用效率的提高

目前我们钻井系统为地质服务的观念已转变过来，我想地质在一定程度上也应为钻井提供快捷的资料信息，具体就这一项工作而言，一方面要建立分区块的实测地层压力数据库、地层岩性资料数据库、过境地层层速度谱数据库，按部门职责统一管理，如果能够提供这些方面快捷的信息，针对预探井在开钻前10天左右提供该井的过境地震层速度谱，附在地质设计上或做为附件一并提供给钻井设计部门，这样可以充分利用已有的资料信息，为钻前压力预测提供最直截、快捷的原始数据，并且利用相关地质测井资料进行随钻压力监测。

另一方面，压力预测是一项庞大的、系统的、细致的、长期的工作，领导要充分重视压力预测工作，要有专人负责，成立专门的压力预测机构，使压力预测工作为井身结构设计提供可靠的依据，真正发挥指导生产的作用。

（2）结合95攻关项目，开发合理的预测模型

地震层速度资料作为钻前预测地层压力的一种较为有效的手段已应用了多年。

但现在没有钻前预测的更好的途径。

我想现在的难点是利用地震层速度资料预测地层孔隙压力，并提高这一计算结果的准确性，因此必须建立适合塔里木不同区块，适合不同地质、地理环境的合理的预测模型，石油大学提出的一种新的单点预测模型，该方法基本思路是基于这样的考虑：

地震层速度与多个地层参数有关，但影响速度的所有因素不可能全部考虑在内，否则问题太复杂而无法解决。

地震所用的纵波速度主要与三个地层参数有关：

岩性、孔隙度、有效应力（上覆岩层压力-孔隙压力）。

通过室内岩芯实验，可以建立一个包括这三个因素的一个纵波速度模型。

最终解出所需的孔隙压力、破裂压力，该方法正在攻关阶段，其预测精度还需进一步验证和改进。

（二）、寻找新途径

目前针对同一裸眼存在多套压力系统的复杂井段，就设计本身而言没有更加合适的解决方法，哪几类压力系统可以放在同一裸眼段，不能放在同一裸眼段怎么办，因为我们只有这几套井身结构层次，如果增加一个套管层次，配套项目还需进一步研究。

对预探井而言，要想把地层压力系数搞的很精确，就目前的研究方法而言很难在近期内达到，只能提供参考性的窗口，一般预测精度误差范围在±10%以上，而同一裸眼段在泥浆密度窗口较窄的情况下，针对复杂井段提供的压力预测值是很难确定合理泥浆密度，也很难确定套管层次的准确下深。

要想使我们的套管层次下的更合理，一条途径是必须寻求一种更新、更直接、更快捷、更准确的掌握地层孔隙压力与破裂压力的方法，因为克依构造带上的井，其空隙压力横向对比性是很差的，我想能否将地震层速度预测与实钻资料结合（DC指数法等），也可以与实钻岩屑分析相结合，提高实时预测精度，为井身结构设计提供更加准确的动态依据。

另一条途径是从工程手段上入手，针对复杂井段，通过攻关，采取特殊工艺方法解决，例如：

克拉苏地区膏盐岩、白云岩、砂岩等不同承压能力的地层在同一裸眼段，膏盐岩重复多次出现，可以针对最薄弱的（承压能力最低）的井段进行先期封固，同时不影响该尺寸钻头下步井段的正常钻进，这只是一种设想，实现它的材料可以是液体、纤维制品、特殊材料等，总之我们可以尝试寻求一种特殊工艺手段来解决这一类复杂问题。

三、合理井身结构方案的确定

井身结构的合理与否，应从安全、高效、低成本三个方面综合考虑，针对预探井安全是第一位的，也就是一口井能否打成，完成地质目的的问题，我想针对预探井在初步了解地层压力的情况下，要充分考虑复杂井段，在没有把握的情况下，要按照放大一级考虑，井身结构设计要留有余地，不要把所有的风险留给最后一级。

如果存在地质层位预测与实际情况相差较远的情况，要充分论证下步井段钻进的风险，要考虑现有钻井技术能达到的保障水平。

克依构造带钻头情况分析

一、对克拉苏地区已钻井钻头使用情况分析

该构造N1-2K以上地层可钻性很好，只要钻头选得当，措施合理，该段应该可以取得平均大于4米/小时机械钻速。

影响该段机械钻因素有两个：

（1）地层倾角，以往为了控制井斜，采用吊打的办法，牺牲了钻速。

（2）存在砾石层及含砾砂岩，砾石层及含砾砂岩的存在，影响了PDC钻头在该井段的使用效果。

KL-203井在该段钻进，由于地层倾角大，采用小钟摆钻具组合钻进，钻压超过6吨，井斜就开始增加，分析KL-202井的资料后，我们认为，该井段基本不含砾石，因此建议乙方采用井下动力钻具防斜提速，取得了很好的效果。

KL204井在该井段基本未使用井下动力钻具，由于地层倾角小，地层自然造斜率不强，小钟摆钻具加G535钻头全参数钻进也取得了平均4.06米/小时的钻速，但该井存在砂砾岩夹层使PDC钻头的寿命缩短，一只G535钻头只打了629米。

若KL203井在该段也存在砾石层或KL204井该井段地层自然造斜率强，采用现有的PDC钻头加井下动力钻具的办法，肯定是不行的，这种情况，我们就需要有较大复合片且抗冲击能力特别强的PDC钻头配合动力钻具达到防斜打快的目的。

N1J地层属软到中硬地层，岩石可钻性好，只要无砂砾岩夹层，采用G535钻头可取得平均大于2.5米/小时的机械钻速。

KL203井在该段使用螺杆钻进，平均机械钻速达到4.63米/小时，而KL204井在该段存在较多的含砾砂岩，严重影响了机械钻速的提高，在该段下入的一只G545U钻头入井22：

30进尺60米就打掉了一个刀翼。

下第三系白云岩以上地层为盐，膏质泥，可钻性中等，为了抑制该井段复合盐层的塑性变形，使用的泥浆密度较高，（2.10g/cm3左右），进一步影响了机械钻速的提高，KL203井在该井段使用G535D钻头平均机械钻速只有1.53米/小时，而我们在KL204井使用FM2565带附压喷嘴的钻头在该段机械钻速达到2.27米/小时，取得较好效果。

下第三系白支云岩及底部砂砾岩岩石强度较高表现为硬脆性，应采用牙轮钻头钻进。

该地区K地层以细砂岩粉砂岩为主，从钻头使用效果看，巴拉斯钻头钻速很低，单牙轮钻头使用效果最好，说明，地层具有一定的硬脆性和研磨性，因此采用轴承受命较长的牙轮钻头或耐磨性强的PDC混合型钻头应该可以取得较好效果。

综上述，克拉苏地区影响机械钻速的制约因素有3个：

（1）康村组地层倾角大；

（2）吉迪克以上地层存在砂砾岩影响大复合片PDC钻头的使用；

（3）下第三系高密度泥浆的使用，进一步降低了地层的可钻性，白垩系地层需要长寿命的牙轮钻头。

因此，长寿命的涡轮减速器；能承受强冲击载荷的大复合片PDC钻头，负压喷嘴的推广使用；抗研磨性较强的混合齿PDC钻头及使用寿命较长的牙轮钻头是提高该地区机械钻速的有效途径和攻关方向。

DBS公司依据KL-2井测井资料分析的岩石强度表

地层

岩性

岩石强度

推荐钻头选型

N2K-N1-2K

砾岩，粉砂岩

5K-15K

FM2665

N1J

泥岩，砂砾岩

5K-30K

FM2565，FM2665

E2-33

泥岩

盐，石膏，膏质泥

5K-35K

5K-25K

FS2463

FM2565Scribe

E1K

白云岩，石膏，砂砾岩

5K-50K

牙轮钻头

K2b–K1s

砂岩，粉砂岩，小砾岩

10-30K

FM2745iscribe

TBT17

二、对依南地区钻头使用情况分析

依南地区N1-2K以上地层可钻性很好，采用MP2，GA1