化工原理实验思考题答案.docx

化工原理实验思考题答案.docx

《化工原理实验思考题答案.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《化工原理实验思考题答案.docx（19页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

化工原理实验思考题答案

实验思考题

实验一：

柏努利方程实验

1.关闭出口阀，旋转测压管小孔使其处于不同方向（垂直或正对流向）

观测并记录各测压管中的液柱高度H并回答以下问题:

（1）各测压管旋转时，液柱高度H有无变化？

这一现象说明了什么？

这一

高度的物理意义是什么?

答：

在关闭出口阀情况下，各测压管无论如何旋转液柱高度H无任何变化。

2

这一现象可通过柏努利方程得到解释：

当管内流速F0时动压头H动牛0,流体没有运动就不存在阻力，即2hf=O,由于流体保持静止状态也就无外功

加入，既S=0,此时该式反映流体静止状态见（P31）。

这一液位高度的物理意义是总能量（总压头）。

（2）A、B、C、DE测压管内的液位是否同一高度？

为什么?

答：

AB、C、DE测压管内的液位在同一高度（排除测量基准和人为误差）。

这一现象说明各测压管总能量相等。

2.当流量计阀门半开时，将测压管小孔转到垂直或正对流向，观察其的

液位高度H并回答以下问题:

（1）各H值的物理意义是什么?

答：

当测压管小孔转到正对流向时H值指该测压点的冲压头H冲；当测压管

小孔转到垂直流向时H值指该测压点的静压头H静；两者之间的差值为动压

（2）对同一测压点比较H与H各值之差，并分析其原因。

答：

对同一测压点H>H值，而上游的测压点H值均大于下游相邻测压点H

值，原因显然是各点总能量相等的前提下减去上、下游相邻测压点之间的流体阻力损失2hf所致。

（3）为什么离水槽越远H与H差值越大?

（4）答：

离水槽越远流体阻力损失艺hf就越大，就直管阻力公式可以看出

I2

Hf-—与管长I呈正比。

d2

3.

222

位高度H比u^u^b_pcL_paLHf

222

当流量计阀门全开时，将测压管小孔转到垂直或正对流向，观察其的液

I2

-—计算流量计阀门半开和全开A点以

d2

答：

注：

A点处的管径d=（m）;C

点处的管径d=（m）

及C点所处截面流速大小。

A点半开时的流速:

1.根据雷诺实验测定的读数和观察流态现象，列举层流和湍流临界雷诺准

数的计算过程，并提供数据完整的原始数据表。

答：

根据观察流态，层流临界状态时流量为90（l/h）

体积流量:

流速:

3

Vs90102.5105（m3/s）

3600

u——210.1514（m/s）

A0.0145

同理，根据雷诺实验测定的读数计算其余各点的流量、流速和雷诺准数如原始数据表所述。

2.根据实验观察到的流态，层流和湍流临界雷诺准数值与公认值有无差

距？

原因何在?

答：

略有差距。

主要原因在于实验设备测量精度和测量稳定性不高，其次是流态显色墨水的注入量控制不当以及人为干扰产生的震动等。

3.根据雷诺准数表示式，你认为在什么条件下可以只用流速来判断流动

答：

根据雷诺准数的四个影响因素:

du、p、卩可知，在同一台实验装置

型态（如层流、湍流）？

（即管径d且管子不变），水的温度不变（即水的密度和黏度不变）以及测试的人为环境不变时，可以依据前次的实验结果判断流态。

实验三管道流体阻力的测定

1.测得水银一水差压计的读数为Rf（mHg,证明Rf与阻力的关系为：

H=・g

（J/kg）

损失？

为什么?

答：

测得的压差不代表流体通过流量计的永久阻力损失。

流量计测得的压差

△P—方面由流体流经孔板产生的永久阻力△Pi,另一方面由流体流经孔板

的流速变化也将产生一定的阻力△P2。

3.实验装置各压差计上的“平衡阀”（旁通阀）有何作用？

在什么状况下进

行开启或关闭操作?

答：

平衡阀用以调节压差计两臂液柱的平衡。

在实验装置启动运行或结束实验时，平衡阀应该处在开启状态；在实验装置检验系统内空气是否排净或测量阻力数据是平衡阀应该处在关闭状态。

4.根据管道流体阻力测定的读数，列举1米直管在某一流量下的阻力H和

入~Reu~R

摩擦系数入；在某一流量下的局部阻力H'和局部阻力系数Z的计算过程,

并提供数据完整的实验结果表及用双对数坐标绘制一般湍流区内

答：

计算条件差压计指示液及水的密度:

3

PHg13950kg/m

PCCI41596

关系曲线。

ph2okg/m3

n=

kg/m3

实验温度20C

实验装置提供的有关系数:

求实验装置流量最大时一米直管的流体阻力H;摩擦系数入值。

求实验装置流量最大时两米直管内，截止阀的局部阻力Hf；局部阻力系数z值。

t（C）

d（m

L1（m）

L2（m）

20

实验

条件

阻力实验结果图表2007年10月25日

R（cmHg）

u（m/s）

Rf1（cmCCI4）

Hf1（J/kg）

Rf2（cmHg）

Hf2（J/kg）

p（kg/m3）

u（cP）

Re

z

5.如何检验实验装置中的空气已经排净？

答：

排空气操作后，在离心泵运行的状态下，关闭管路中的流量调节阀和各压差计上的平衡阀，观察各压差计上的读数为0是时，表示系统内的空气已

经排净。

实验四离心泵特性曲线的测定

1.根据离心泵特性曲线实验所测定的读数，列举某一流量Q（m/s）下的实

际扬程H轴功率

计算结果表和绘制

答：

计算条件：

=1计

N；总效率n的计算过程，并提供数据完整的原始数据、

H—QN—Qn—Q特性曲线图。

进出口压力、真空表间的垂直距离hc=（m）；按n传

进出口管内径di=（m）d2=（m）

根据电机编号1194的效率n与电机输入功率（W曲线图，查得电机效率n电（%数据表你列如下。

计算示例：

计算结果表你列如下。

u'

U2

5.816710

9.61104

--3.

3.2m/s

离心泵特性曲线实验原始数据记录及计算结果表

功率表常数C=40

功率（W=

同理其他数据按以上公式计算得表内结果:

格数XC

、参数

乖量积算仪

流量Q

压力表读数

真空表读数

功率表

电机输入功率

电机效率

扬程H

轴功率N

泵总效率

次序

灵数（m3/h）

（l/s）

（MPa

（MPa

（格数）

（W

n电（%

（MHO

（W

n（%

1

1920

2

1880

3

1840

4

1800

5

1780

6

1660

7

1520

8

1360

9

1240

10

1080

11

940

2.离心泵启动前为何要引水灌泵？

若灌泵后仍不能正常运行，你认为是什

么原因?

答：

离心泵启动前引水灌泵，可避免泵腔产生气膊，也有利于泵进口的吸人

真空度。

倘若灌泵后仍不能正常运行，原因有几个方面：

a底阀锈蚀不能自

动打开，b进口管污物堵塞，c水面上方至泵腔明显的空气泄漏点，d泵的

安装高度大于泵的实际吸入扬程。

3.根据实验数据所知，泵的输送水量越大进口处的真空度越大，为什么?

答：

根据示意图按柏努利方程分析可知:

a.系统流体构成有效回路，形成稳态流动，两截面的位能zo、zi保持不变,

大气压Po不变，静压能P0/（g）不变。

b.

22

两截面间的动能u^和也将同步提

2g2g

c.0-0、1-1两截面间

无外功加入W，即无有

d.

由于流体的能量损

失与动能成正比，

2

流量越大—越大，H响应

2

增大，因此旦减

g

小，即Pi减小（真空度增

大）。

管处安装调节阀？

为什么?

答:

不能。

因为在离心泵的进口管处安装调节阀，会增加吸入管路的压头损

两台同型号的离心泵并联，其流量能否增加一倍？

若两泵串联，其扬

程能否增加一倍?

答：

由于流量的增大使管路阻力增加，因此两台同型号的离心泵并联后的总流量必然低于原单台泵流量的两倍。

两台泵串联操作的总压头必然低于单台泵压头的两倍。

实验五板框压滤机过滤常数的测定

1.据板框压滤机实验所测定的数据，计算出两种过滤条件下的过滤常数

Ki和K；过滤介质的当量滤液体积Vei和Ve2；过滤介质的当量过滤时间9

ei和9e2。

并提供数据完整的原始数据表。

答：

a.原始数据记录表

K1=2/S-a2=2/•X10-2）2

K2=2/S-A2=2/•

X10-4

（mi/s）

（mVs）

过滤介质的当量滤液体积:

Ve=I/S=—二—（m3）Ve=I/S=—=—（m3）

过滤介质的当量滤液时间:

0e=ve2/K-a2=-^xi0-4

0e=ve2/K-a2=-^xi0-4

\项

实

验组

数

I

□

\目

压力（表压）

kPa

△P1=100kPa

△P2=120kPa

次序\

滤液体积

V（l）

相邻V差

△V

（l）

算术平均—

值？

（l）

过滤时间

0（S）

△0

（s）

△0/△V

（s/l）

过滤时，间

0（S）

△0

（S）

△0/△V

（S/l）

1

0

/

0

0

0

0

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

20

2.在过滤初始阶段，为什么可见滤液是由浑浊变清？

答：

过滤介质中微孔通道的直径可能大于悬浮液中部分颗粒直径，因此，过滤初期会有一些小颗粒穿过而使滤液浑浊，但是颗粒会在孔道中迅速地发生

“架桥”现象，使小于孔道直径的细小颗粒也能被拦截，并开始形成滤饼,由此滤液变清，过滤才有效进行。

3.请阐述板框压滤机的优、缺点和适用场合。

答：

板框压滤机优点：

结构简单、制造方便、占地面积较小过滤面积较小,操作强度高，适应能力强。

缺点；间歇操作，生产效率低，劳动强度大，滤布损耗也比较快。

适应与中小规模的生产场合。

4.

实验板框压滤机的操作分哪几个阶段?

计时并记录过滤结束用衡压水罐的水对滤饼进行清洗

打开板框压

滤机进行压滤对设定的单位滤液量进行

滤机取出滤饼并对板框压滤机及管路进行清洗。

5.若操作压力提高一倍，过滤效率是否增加一倍?

答：

不。

根据单位过滤面积获得的滤液体积计算公式可知：

q2K2kp1s

k—滤浆特性常数，因此相同滤浆和时间qJP,结论：

过滤效率与压力成正比但不成倍数。

实验六管内强制对流传热膜系数的测定

1.根据实验数据，列举某一设定的空气质量流量W状态下，ReNu的计算

过程。

注：

实验数据表tW2为空气进口侧换热管壁温，tWi为空气出口侧

换热管壁温

答：

计算条件质量流量W（kg/s）;

_3

换热管内径di=—2x=x10m

换热管长度I

换热管流通截面积

—32一4

S=（x10）x=x10

换热面积A=n

•di•匸nxx1。

—3x=（m2）

进、出换热器的空气温度Ti=80C、T2=C；热空气进、出口的算术平均温度

（定性温度）：

T平均（80+）-2=（C）

查表得：

空气黏度U=x10—*5（Pa•S）比热Cp=cg.C导热系数入=x10-2

（W/m・K）

空气进、出口侧对应的换热管管壁温度tw1=C、tw2=20C

由于质量流速uWS质量流量/流通截面，因此:

求：

该流量状态下的雷诺值:

Rei

该流量状态下的努塞尔准数:

QWCp（T1T2）0.0231008（8052.5）

637.34W

t1

T1tw1

8033.5

46.50C

tm

t,t246.533.5

'__tT.46.5

In——In

t232.5

39.65（C）

t2

T2tw2

52.520

32.50C

637.34

Q

1A,tm0.117539.65

136.82（W/）

2.

为何要把实验结果关联成

Nu—Re的准数方程式的形式，而不用a

—W来关联?

答：

影响对流传热系数a的因素太多，如：

流体的种类和相变化；流体的

特性（入、u、p、Cp、p）；流体温度；流体的流动状态；流体流动的原因;

传热面的形状、位置和大小。

因此要以质量流量W来关联，建立一个通式来

求各种条件下的a是很困难的，所以通过实验结果关联成Nu-Re的准数

间的关系形式，即可求得不同情况下的a的关联式。

3.分析强化传热过程有哪些途径？

在不改变本系统中套管式换热器型式的前提下，如何提高其传热速率?

答：

按照传热速率方程Q=Katm（化原教材上册P229公式4-43）可知，强化传热的途径有:

1）增加传热面积S（既单位体积的传热面积）；2）增大传热温差Atm（提

高载热体的温度或降低冷流体的温度；若两流体温度一定时，尽量采用

逆流）；3）主要提高传热系数K由K值的计算公式可知（化原教材上

册P227公式4-42）:

在上述各项热阻中，应重点降低主要热阻数值。

在不改变本系统中套管式换热器型式的前提下，强化传热速率途径可用螺纹

管或翅片管代替原有的光滑管（化原教材上册P276）。

本装置的主要热阻是

空气的对流热阻，如此即可提高空气的湍流程度，也可增加管壁的传热面积,使空气侧传热系数a1增大（即主要热阻降低），从而使K值有明显的提高。

实验七填料吸收塔的操作及体积吸收系数的测定

1.根据实验采集的数据提供原始数据表，列举某一状态下填料层压力降

△P与气速u的计算示例，表列完整的计算结果，并绘制△iu的关系曲

线图。

答:

原始数据记录表

大气压1030hPa塔径70mm填料层高度39cm标准酸浓度mol/l

1）喷淋密度：

0_（l/h）

）喷淋密度：

N5—（l/h）

环境温度22C

表1〜2

空气流量（rmJh）

.

空气压力R

（cmCC4）

全塔压差R全

（cmHO）

流量计后空气温度

（C）

填料层压降△P

（Pa/m）

226

4

931

183

6

301

8

382

3

空塔气速（m/s）

空

气

U型差压计

读数

（cmCCI）

左R

右R

28

空气温度

（C）

流量计

刖

流量计

后

38

38

流量计读数V示

（m/h）

氨

气

U型差压计读数

（cmCC4）

左R

20

右R

氨气温度（°C）

流量计读数V示

（l/h）

325

325

出塔尾气

尾气温度（C）

湿式流量计读数V初

（l）

625

湿式流量计读数V终

（l）

标准硫酸溶液浓度

M（mol/l）

标准硫酸溶液用量

Va（ml）

塔底溶

液

塔底溶液温度（C）

用水量

水流量计读数V示

（l/h）

塔顶压强（表

U型差压计

读数

（cmHO）

左R

右R

压）

全塔压

强

△P

U型差压计

读数

（cmHO）

左R

右R

注：

按理论，塔内的空气流量应进行校正，但由于流量计后的空气压力略高于塔系统总压力，而流量计后空气温度却也相应的高于塔系统空气温度

（塔系统且无温度监测），因此为计算方便，可用流量计显示的流量读数直

接代入，计算空塔气速（本环节已经过验算误差小可忽略不计）

果见上表1〜2

算结果见表1〜2

103470.88Pa

全塔压力

27.325.6102

10009.81

R全g水gg

166.77Pa

103470.88103637.65

103554.3Pa

塔底溶液绝对温度

T25.5273.15298.65K

求亨利系数

1922

lgE11.648——5.21237

T

521237

E10163068.5（Pa）

空气压强

R空气gcci4ggpq

2821.310215959.81103000

空气的校正流量

[10132527338

6.5j

104048293

6.51.0166883

104048Pa

流量计出厂时标定的绝对压力X

105,

绝对温度273+20=293K注：

上式Q二

下式V测

V01

V测gTjgQ

22.4T测g-0

空气摩尔流量校正

6.6085293103554.3

22.4（27338）103000

0.279442kmol/h

R氨气gCCl4ggFq

氨气压强

29.52010215959.81103000104486.5Pa

氨气的校正流量

Vai

氨气摩尔流量校正

进塔气相组成

Y1

0.325

0.325

0.432

10132527328国

¥104486.5293

1.01668831.3061

m3/h

^测gT0glw

22.4TA测扌0

0.432293103554.3

22.4（27328）103000

0.01848kmol/h

Va10.01848

V0.279442

0.06277kmolA/kmolB

25.8乎30.023555618

S5.23102.0410