第五节 变压器保护.docx

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第五节变压器保护

第五节变压器保护

电力变压器不仅是电力系统中十分重要的供电元件，还在系统中起到“承上启下”的作用，因为无论是联络变压器还是降压变压器，都是连接高、低压系统的“接口”设备，因此，变压器发生短路故障将会给系统的正常供电和安全运行带来严重的影响，为了保证电力系统的安全运行，可靠的变压器保护也就显得十分重要。

一般变压器保护的配置如下：

变压器主保护：

差动保护、瓦斯保护

变压器后备保护：

复压过流保护、零压过流保护

变压器辅助保护间隙保护和零序联跳保护、三相不一致保护、

过负荷保护、冷却器全停保护、启动失灵保护

一变压器差动保护

变压器差动保护是反应变压器绕组和引出线多相短路、大接地电流系统侧绕组和引出线单相接地短路及绕组匝间短路的故障，是变压器的主保护。

1变压器差动保护要解决的问题

差动保护原理上完全不反应外部短路，它最基本的慨念是当被保护设备完好时，不管外部系统发生何种短路或扰动，恒有

（5－1）

式中Ij――被保护设备第j各端子的流入正向电流相量；

m――被保护设备总端子数。

这是电流基尔霍夫定律，但就其根源是变压器应用差动保护不满足式（5－1），一是

其物理慨念是变压器差动保护范围内，不仅包含电路，而且包含非线性的铁心磁路，造成当

变压器本身无故障、空载合闸或仅有异常工况（过电压或过励磁）时，差动保护中具有很大

的差动电流。

二是差动保护比较的各侧电流是经过TA二次传变后的电流，由于各方面的

原因使传变后的电流存在很大的误差。

差动保护即要用电流基尔霍夫定律原理又要考虑上述问题的影响，故应针对不平衡电流产生的原因以采取相应措施减少或消除不平衡电流对差动保护的影响。

1．1两侧电流互感器型号不同而产生的不平衡电流

由于变压器两侧的额定电压不同，所以；其两侧电流互感器的型号也不会相同。

它们的饱和特性和励磁电流（归算到同一侧）都是不相同的。

因此，在变压器的差动保护中将引起较大的不平衡电流。

在外部短路时，这种不平衡电流可能会很大。

为了解决这个问题，一方面，应按10％误差的要求选择两侧的电流互感器，以保证在外部短路的情况下，其二次电流的误差不超过10％。

另一方面，在确定差动保护的动作电流时，引入一个同型系数Kst来反应互感器不同型的影响。

当两侧电流互感器的型号相同时，取Kst＝0.5，当两侧电流互感器的型号不同时，则取Kst=1。

这样，当两侧电流互感器的型号不同时，实际上是采用较大的Kst值来提高纵联差动保护的动作电流，以躲开不平衡电流的影响。

1．2电流互感器实际变比与计算变比不同时影响及其平衡方法

由于电流互感器选用的是定型产品，而定型产品的变比都是标准化的。

这就出现电流

互感器的计算变比与实际变比不完全相符的问题，以致在差动回路中产生不平衡电流。

为

了减小不平衡电流对纵联差动保护的影响，一般采用自耦变流器或利用差动继电器的平衡

线圈予以补偿，自耦变流器通常是接在二次电流较小的一侧，如图5—1（a）所示，改变自耦变流器TBL的变比，使得在正常运行状态下接人差动回路的二次电流相等，从而补偿了不平衡电流。

磁势平衡法接线如图5—1（b）所示，通过选择两侧的平衡绕组Wb1、Wb2匝数，

并使之满足关系式

I12（Wd+Wbl）=IⅡ2（Wd+Wb2）（5—2）

式中Wd——差动绕组；

Wbl、Wb2——平衡绕组。

满足式（5—2），则差动继电器铁芯的磁化力为零，从而补偿了不平衡电流。

实际上，差

动继电器平衡线圈只有整数匝可供选择,因而其铁芯的磁化力不会等于零，仍有不平衡电流，这可以在保护的整定计算中引入相对误差系数加以解决。

图5－1不平衡电流的补偿

（a）用自耦变压器；（b）用差动继电器中的不平衡线圈

1．3变压器带负荷调整分接头而产生的不平衡电流

电力系统中常用带负荷调整变压器分接头的方法来调整系统的电压。

调整分接头实际上就是改变变压器的变比，其结果必然梅破坏电流互感器二次电流的平衡关系，产生了新的不平衡电流。

由于变压器分接头的调整是根据系统运行的要求随时都可能进行的，所以在纵联差动保护中不可能采用改变平衡绕组匝数的方法来加以平衡。

因此,在带负荷调压的变压器差动保护中，应在整定计算中加以考虑，即用提高保护动作电流的方法来躲过这种不平衡电流的影响。

1．4变压器接线组别的影响及其补偿措施

（1）常规保护相位补偿方法

三相变压器的接线组别不同时，其两侧的电流相位关系也就不同。

以常用的Y，dll接线的电力变压器为例，它们两侧的电流之间就存在着30°的相位差。

这对，即使变压器两侧电流互感器二次电流的大小相等，也会在差动回路中产生不平衡电流Iunb。

为了消除这种不平衡电流的影响，就必须消除纵联差动保护中两臂电流的相位差。

通常都是采用相位补偿的方法，即将变压器星形接线一侧电流互感器的二次绕组接成三角形，而将变压器的三角侧电流互感器的二次绕组接成星形，以便将电流互感器二次电流的相位校正过来。

采用了这样的相位补偿后，Y，d11接线变压器差动保护的接线方式及其有关电流的相量图，如图5—2（a）和（b）所示。

图5-2Y，d11接线变压器纵联差动保护的接线及相量图

（a）接线图;（b）相量图

图5—2中IAY、IBY和ICY分别表示变压器星形侧的三个线电流，和它们对应的电流互感器二次电流为Iay、Iby和Icy。

由于电流互感器的二次绕组为三角形接线，所以加入差动臂的电流为

Iar＝Iay—Iby

Ibr＝Iby—Icy

Icr=Icy—Iay

它们分别超前于IAY、IBY和IcY相角为30°，如图5—2（b）所示。

在变压器的三角形侧，其三相线电流分别为IAd、IBd和ICd，相位分别超前IAY、IBY和ICY30°。

因此该侧电流互感器输出电流Iad、Ibd和Icd与IAd、IBd和Icd同相位。

所以流进差动臂的三个电流就是它们的二次电流Iad、Ibd和Icd。

Iad、Ibd和Icd分别与高压侧加入差动臂的电流Iar、Ibr和Icr同相，这就使Y，d11变压器两侧电流的相位差得到了校正，从而有效地消除了因两侧电流相位不同而引起的不平衡电流。

若仅从相位补偿角度出发，也可以将变压器三角侧电流互感器接成三角形。

如果采取这种相位补偿措施，若变压器高压侧采用中性点接地工作方式时，当差动回路外部发生单相接地短路故障时，变压器高压侧差动回路中将有零序电流，而变压器三角形无零序分量，使不平衡电流加大。

因此，对于常规变压器差动保护是不允许采用变压器低压进行相位补偿的接线方式。

采用了相位补偿接线后，在电流互感器绕组接成三角形的一侧，流入差动臂中的电流要比电流互感器的二次电流大3倍。

为了在正常工作及外部故障时使差动回路中两差动臂的电流大小相等，可通过适当选择电流互感器变比解决，考虑到电流互感器变比为5A，则

nTA.Y=√3INY∕5（5-3）

而变压器三角形侧电流互感器的变比为

nTA.d=INd∕5（5-4）

式中NY——变压器绕组接成星形侧的额定电流；

INd——变压器绕组接成三角形侧的额定电流。

根据式（5-3）和式（5-4）的计算结构，选定一个接近并稍大于计算值的标准变比。

（2）微机保护相位补偿方法

由于微机保护软件计算的灵活性，允许变压器各侧的电流互感器二次侧都按Y形接线，也可以按常规保护的接线方式。

当两侧都采用Y形接线时，在进行差动计算时由软件对变压器侧电流进行相应补偿及电流数值补偿。

如变压器Y侧二次三相电流采样值为Iay、Iby、Icy，则软件按下式可求得用作差动计算的三相电流Iar、Ibr、Icr。

用软件实现相位补偿，则变压器星形侧相位补偿式为

Iar=（Iay-Iby）/√3

Ibr=（Iby-Icy）/√3

Icr=（Icy-Iay）/√3（5-5）

经软件相位转化后Iar、Ibr、Icr就与低压侧的电流Iad、Ibd和Icd同相位了，相位关系如图5-2（b）所示。

但是，与图5-2（b）相量图不同的是，按式（5-5）进行相位补偿的同时也进行了数值补偿。

（3）提高变压器高压侧单相接地短路差动保护灵敏度的方法

现微机型变压器成套保护装置，对Y，d11变压器差动保护用的电流互感器接线的要求是：

可以采用全星形接线，也可以采用常规接线；差动用的电流互感器采用全星性接线时，由软件补偿相位和幅值。

若电流互感器采用三角形接线，无法判断三角形接线内的断线，只能判断引出线断线。

显然，差动保护用的电流互感器采用全星形接线较采用常规接线有其优越性，应推广采用。

由软件在变压器高压侧实现相位补偿的目的与由常规电磁型构成的差动保护的作用相同。

但是，采用变压器高压侧进行相位补偿后，当在变压器高压侧发生单相接地短路故障时，差动回路不反应零序分量电流，保护的灵敏度将受到影响。

为了解决这一缺点，相位补偿可在变压器低压侧进行，变压器高压侧仍用星形接线。

如图5-3所示，在变压器高压侧发生单相接地短路与在保护区外发生单相接地短路流过差动回路高压侧电流互感器的零序分量电流与变压器中性点零序电流互感器的零序电流分量的方向不同。

即采用变压器星形侧电流互感器用星形接线带变压器中性点零序补偿电流的方式，在变压器低压侧进行相位补偿。

图5-3单相接地短路时零序电流分量流向图

（a）外部单相接地短路零序分量电流分布；

（b）内部单相接地短路零序分量电流分布

差动保护在变压器高压侧加入差动臂的电流为

Iar=Iay+1/3In

Ibr=Iby+1/3In（5—6）

Icr=Icy+1/3In

式中Iar、Ibr、Icr——星形侧加入差动臂电流；

Iay、Iby、Icy——星形侧电流互感器二次电流；

In——变压器中性点零序电流。

变压器低压侧相位补偿的方程为

Iard=（Iad-Icd）/√3

Ibrd=（Ibd-Iad）/√3（5-7）

Icrd=（Icd-Ibd）/√3

式中Iard、Ibrd、Icrd——三角形侧加入差动臂的电流；

Iad、Ibd、lcd——三角形侧电流互感器二次电流。

由式（5—7）可见，进行相位补偿的同时，也进行了数值补偿。

其相位补偿相量关系如

图5—4所示。

由图5—4可知，经软件计算后，变压器在不计零序分量电流的情况下（即变

压器在对称的情况下）高、低两侧电流相位得到了补偿。

图5－4

差动保护电流互感器采用全星形接线，由于继电器采用内部算法实现相位补偿，差动

保护仅感受到星形侧绕组的零序电流，而感受不到三角形侧的零序电流（事实上三角形侧

变压器引出线也不存在零序分量电流）。

现就算法中引入变压器中性点的零序分量电流作用

分析如下：

设变压器外部发生A相单相接地短路故障时，流过变压器高压侧A相的短路电流IAK

=IAk1+IAk2+IAk，变压器中性点的电流为In＝3I0，方向与A相零序电流方向相反，加入

A相继电器的电流为Iar=IAk1+IAk2，由于变压器的低压侧不存在零序电流分量，故在外部

发生单相接地短路时不会产生不平衡电流。

若在变压器的内部发生单相接地短路，此时变

压器高压侧加入A相继电器的电流为Iar＝IAk+I0。

也就是说，在变压器内部发生单相接地

短路时，加入继电器的短路电流能反应内部接地短路故障时的零序电流分量，从而提高了

差动保护的灵敏度。

从分析可知，相位补偿采用方式不同，将影响在变压器高压侧发生单相接地短路时差动保护的灵敏度，加入变压器中性点零序电流分量补偿后，在变压器外部发生单相接地短路故障时，不会由于零序分量的存在而产生不平衡电流，而在变压器内部发生单相接地短路时，又可以反应零序分量电流，提高了变压器差动保护的灵敏度。

1．5变压器励磁涌流的影响及防止措施

由于变压器的励磁电流只流经它的电源侧，故造成变压器两侧电流不平衡，从而在差动回路内产生不平衡电流。

在正常运行时，此励磁电流很小，一般不超过变压器额定电流的图5-9相位补偿相量图3％一5％。

外部故障时，由于电压降低，励磁（a）变压器高压侧电流相量电流也相应减小，其影响就更小。

因此由正常（b）变压器低压侧电流相量励磁电流引起的不平衡电流影响不大，可以忽略不计。

但是，当变压器空载投入和外部故障切除后电压恢复时，可能出现很大的励磁涌流，其值可达变压器额定电流的6—8倍。

因此，励磁涌流将在差动回路中引起很大的不平衡电流，可能导致保护的误动作。

所谓励磁涌流，就是变压器空载合闸时的暂态励磁电流。

由于在稳态工作时，变压器铁芯中的磁通应滞后于外加电压90°，如图5—5（a）所示。

所以，如果空载合闸正好在电压瞬时值u=o的瞬间接通电路，则铁芯中就具有一个相应的磁通—Φmax，而铁芯中的磁通又是不能突变的，所以在合闸时必将出现一个+Φmax的磁通分量。

此分量酌磁通将按指数规律自由衰减，故称之为非周期性磁通分量。

如果这个非周期性磁通分量的衰减比较慢，那么，在最严重的情况下，经过半个周期后，它与稳态磁通相叠加的结果，将使铁芯中的总磁通达到2Φmax的数值，如果铁芯中还有方向相同的剩余磁通Φres则总磁通将为2Φmax+Φres，如图5—5（b）所示。

此时由于铁芯高度饱和，使励磁电流剧烈增加，从而形成了励磁涌流，如图5—5（c）所示。

该图中与Φmax对应的为变压器额定励磁电流的最大值Iμ·N，与2Φmax+Φres对应的则为励磁涌流的最大值Iμ·max。

随着铁芯中非周期磁通的不断衰减，励磁电流也逐渐衰减至稳态值，如图5—5（d）所示。

以上分析是在电压瞬时值u＝0时合闸的情况。

当然，当变压器在电压瞬时值为最大的瞬间合闸时，因对应的稳态磁通等于零，故就不会出现励磁涌流，合闸后变压器将立即进入稳态工作。

但是，对于三相式变压器，因三相电压相位差120°，空载合闸时出现励磁涌流是无法避免的。

根据以上分析可以看出，励磁涌流的大小与合闸瞬间电压的相位、变压器容量的大小、铁芯中剩磁的大小和方向以及铁芯的特性等因素有关。

而励磁涌流的衰减速度则随铁芯的饱和深度及导磁性能的不同而变化。

由图5—10（d）可知，变压器励磁涌流的波形具有以下几个明显的特点：

图5－5

（1）含有很大成分的非周期分量，使曲线偏向时间轴的一侧。

（2）含有大量的高次谐波，其中二次谐波所占比重最大。

（3）涌流的波形削去负波之后将出现间断，如图5—6所示，图中a称为间断角。

图5－6

图5－7

为了消除励磁涌流的影响，在纵联差动保护中通常采取的措施是：

（1）接入速饱和变流器。

为了消除励磁涌流非周期分量的影响，通常在差动回路中接入速饱和变流器Tsat，如图5—7所示。

当励磁涌流进入差动回路时，其中很大的非周期分量使速饱和变流器Tsat的铁芯迅速严重饱和，励磁阻抗锐减，使得励磁捅流中几乎全部非周期分量及部分周期分量电流从速饱和变流器了Tsat的一次绕组通过，传变到二次回路（流入电流继电器KA）的电流很小，故差动继电器KD不动作。

（2）采用差动电流速断保护。

利用励磁涌流随时间衰减的特点，借保护固有的动作时间，躲开最大的励磁涌流，从而取保护的动作电流Iop=（2．5～3）IN，即可躲过励磁涌流的影响。

（3）采用以二次谐波制动原理构成的纵联差动保护装置。

（4）采用鉴别波形间断角原理构成的差动保护。

2比率制动特性差动保护

尽管各种变压器差动保护基本上均采用比率制动特性，但是各自比率制动特性曲线的构成、制动电流的选取和动作出口逻辑方式各不相同。

目前变压器差动保护比率制动特性曲线主要有以下两种：

图5－8

从试验的情况看，三段式特性曲线的第三段折线对防止CT饱和造成的差动保护误动有一定的效果。

各厂家的装置对差动量的选取是一致的，对制动量的选取不尽相同。

假设三绕组变压器保护各侧的电流正方向如图5－9所示，双绕组变压器正方向与之相同，但只有两个绕组。

图5－9变压器各侧电流规定正方向

各种变压器差动保护的差动电流的选取是一致的，均为：

Id=｜Ih+Im+Il｜

双绕组变压器制动电流的选取有以下三种方式：

（1）Ir=｜Ih-Il｜/2

（2）Ir=（｜Ih｜+｜Il｜）/2

（3）Ir=MAX（｜Ih｜，｜Il｜）

三绕组变压器的制动电流一般取为：

（1）Ir=（｜Ih｜++｜Il｜）/2

（2）Ir=MAX（｜Ih｜，｜Im｜,｜Il｜）

（3）Ir=MAX（｜Im｜，｜Il｜）

现主变保护装置中WBZ-500、PST-1200采用式

（2）制动方式，CST31AE采用式（3）制动方式，RCS-978采用式

（1）制动方式，WBH-800采用式

（1）制动方式.

从试验的情况看，制动电流的各种选取方法，都能够满足要求，对差动保护的动作性能没有明显的影响。

但是如果比率制动曲线各定值相同，而制动电流不同，实际的比率制动特性也是不一样的。

变压器差动保护的启动量有采用相电流差突变量起动如PST-1200，有采用差流越限或零序电流越限启动，如WBZ-500型。

变压器差动保护采用的出口动作逻辑有两种：

（1）三相中只要有一相差动元件动作，保护就出口跳闸。

（2）三相中有两相差动元件动作才出口跳闸（即三取二动作方式），采用这种方式的目的是想要提高装置的安全性。

试验结果表明，在正确实现差动判据的前提下，每相的差动元件有足够的可靠性，三取二方式带来的只是灵敏度的降低和可依赖性的下降，一般不主张选用。

注意：

1。

试验时，无任是双绕组还是三绕组变压器，电流都要折算到同一侧进行计算和比较。

有些保护装置其装置定义的“平衡系数”是根据变压器容量、各侧额定电流及TA变比直接计算出。

2．微机型保护内部Y－Δ变换后，用三路电流测试仪进行测试时，在测试仪输出的电流为I时，保护通过公式转角后测得的电流为I/√3，比实际输入的电流小了√3倍。

3励磁涌流制动

3．1二次谐波制动

为正确识别变压器励磁涌流，防止变压器空载合闸或外部故障切除时差动保护误动作，必须在差动保护中加以励磁涌流闭锁判据，长期以来，二次谐波制动原理以其原理简单，实现方便而得到广泛应用。

以二次谐波制动的模拟式变压器保护原理图如图5－10所示。

其保护原理已为大家熟知，此处不做重复。

对于模拟式变压器保护，由于考虑到接线方式的复杂度，因而通常二次谐波的含量比计算采用各相差流自身的二次谐波与基波的比值，即由图5－10中所示，差动电流通过DKB2后，分别由滤波电路（谐振电路）1，2提取差流二次谐波和基波。

经整流后送入电压比较回路（图5－10所示仅为三相差流中一相的情况）。

长期的运行经验表明，变压器励磁涌流波形中

图5－10

二次谐波含量最小为17%～20%，故变压器保护中二次谐波制动比定值一般取为15%～20%；同时理论研究与实践均发现变压器三相励磁涌流中二次谐波并非都能达到此定值，故一般采用或门制动的方式，即三相差流中有一相二次谐波含量超过定值即闭锁闭动保护。

对于微机变压器保护，由于其具有强大的数值处理功能，故在二次谐波制动比计算方法的选择上具有较大的灵活性，目前常用的有以下几种方法：

（1）谐波比最大相制动：

max（Ida2Ida1，Idb2Idb1，Idc2Idc1）≥Kset，即利用三相中二次谐波与基波动比的最大值来制动励磁涌流。

其中Ida1，Idb1，Idc1分别为三相差流基波，Ida2，Idb2，Idc2分别为三相差流二次谐波。

此处需说明的是并非任意时刻都是三个值中取最大，而应该是满足差动动作条件的值中取最大。

比较模拟式保护可以发现，这种方法与模拟式保护一致。

（2）按相制动：

Id2max（Ida1,Idb1,Idc1）≥Kset，即利用差流最大相的二次谐波与基波的比值来制动励磁涌流。

（3）综合相制动：

maxIda2,Idb2,Idc2maxIda1,Idb1,Idc1）≥Kset，即利用三相差流二次谐波的最大值与基波的最大值之比来制动励磁涌流。

二次谐波制动原理实现简单，但也有其缺点：

（1）在正常的区内故障时，如果故障后暂态分量中的二次谐波含量高，二次谐波与基波的比值接近整定的二次谐波制动比，会延长差动保护的动作时间。

（2）当空投带故障的变压器时，由于励磁涌流中二次谐波的影响，差动保护只能等到二次谐波衰减到整定的二次谐波制动比之下时才能动作，动作时间随涌流的大小而不同，涌流越大，动作时间越长，在试验中最长的动作时间超过500ms。

3．2间断角制动原理

为防止变压器空载合闸或外部故障切除时因励磁涌流的影响而差动保护误动作，在差动保护中用间断角制动原理或波形对称原理作励磁涌流闭锁判据，在变压器微机保护中也得到了应用。

励磁涌流的特点是偏于时间轴的一侧，在一个周期中必有一段时间iu≈0，这一段时间称为间断角，如图5－11中的0～θ1和θ2～2π

图5－11

间断角制动原理利用励磁涌流波形的特点，测量相电流（或差电流）间断角和波宽，例如当间断角>65°，波宽<140°时，判为励磁涌流，将差动保护闭锁。

这种原理的变压器差动保护在试验中体现出一个显著的优点是在空投带故障的变压器时，差动保护的动作时间几乎不受涌流的影响。

但在实践时间断角闭锁涌流还应注意解决好以下几个问题：

1）由于磁化曲线简化为图5－11中的折线，在磁通小于饱和磁通Φs时励磁电流才会为零，

实际在间断角内有稳态励磁电流，为了获得间断角应按稳态励磁电流设门坎，只有电流瞬时

值超过此门坎时认为有电流。

2）在间断角期间一次励磁电流为零，但电流互感器的励磁电流不会立即降到零，在TA二次回路有逐渐衰减的自由性直流分量，为了消除此影响宜对二次励磁电流求导，因为TA二次时间常数T2较大，电流的一阶导数是很小的，电流导数的波形间隙角更明显。

3）对称性涌流导数波形的间断角（如图5－12所示）较小，但波宽较大，可采取间断角大于60°时和波宽大于240°时都闭锁保护。

微机保护将连续函数离散化，为了精确测量间断角需要有较高的彩样频率。

图5－12

3．3波形对称原理制动

如上所叙，二次谐波制动原理的差动保护，在原理上存在缺陷；间断角制动原理的差动保护，在铁芯剩磁较大时，正确动作率也不高，另外这种原理对硬件要求高，实现方法较困难。

于是，波形对称识别制动原理的差动保护应运而生。

波形对称识别制动原理的差动保护是利用三相差流波形的对称性作为鉴别励磁涌流和故障波形的依据。

实质是将变压器在空载合闸时产生的励磁涌流和故障电流的波形区分开来，这种波形识别是按相实现的，从而解决了变压器空投内部故障因涌流制动而拒动的问题，故这种新型的励磁涌流识别方法，其动作正确性和快速性是其他谐波制动原理所不能比拟的。

4用带加强型速饱和变流器的差动继电器构成的差动保护

因为有部分低压变压器保护还用带加强型速饱和变流器的差动继电器构成的差动保护，故在此对此差动原理的保护加以介绍。

用带加强型速饱和变流器的差动继电器构成的纵联差动保护

变压器励磁涌流中含有大量的非周期分量，采用带加强型速饱和变流器的差动继电器（如BCH—2型或DCD—2型），能更有效地躲开励磁涌流。

4．1．DCD—2型继电器的构成原理

DCD—2型继电器的结构如图5—13所示。

它由加强型速饱和变流器和电流继电器KA组成。

加强型速饱和变流器是一个三柱铁芯，中间柱B的截面积比两边柱A、C的截面积大一倍。

在中间柱上除绕有差动线圈Wd，和两个平衡线圈Wb1和Wb2（即变流器的原方绕组）外，为了加强躲开带非周期分量的不平衡电流的能力，还绕有短路线圈W′k。

在铁芯柱A上，绕有短路线圈W″k。

W′k和W″k对铁芯柱A来说，产生的磁通是同向串联的。

在铁芯柱C上，