西安院节能建议梳理情况 21.docx
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西安院节能建议梳理情况21
西安院节能建议及梳理情况
序号
建议内容
专业梳理意见
备注（附图）
1
#7低加低负荷时疏水不畅，紧急疏水门需打开，热力损失较大，建议做以下改进：
（见附图1）
说明:
①新加旁路管（Ø76）在疏水出口下部接出后，从#7、#8低加下部布置，过低加后马上向上，在#8低加入口最低处相接，位置越低越好。
因运行中负压，对焊接无特殊要求，可以在焊口上开口。
施工时宜拆除保温，使接口在最低处，管道越短越好。
②旁路设常开阀门，装设位置离#8低加疏水入口越近越好。
#6低加疏水改造后如仍存在#7低加疏水不畅问题再实施。
2
#7低加水侧在电侧有#7低加水温测点（现装了就地温度表），宜把该测点远传到主控给水及低加疏水画面上，该测点有以下用处：
①计算#7低加疏水端差
②用端差校核#7低加水位
③热力试验时计算#7、#8低加抽汽量。
可以实施（汽机专业牵头联系热控专业配合在103C修中实施）
3
#5低加疏水不畅且运行中管道振动，因是二相流调节水位，国内很少使用，建议改成阀门调节，改后系统如下：
（见附图2）
说明：
①新改疏水管道不走炉侧6.9米层下部，直接在机侧6.9米层上布置。
②调门位置离#6低加疏水入口越近越好。
③和#6低加疏水入口接口处的管道标高越低越好。
方案可行，调门选型与热控专业讨论后定，管道走向现场察看后定。
4
#6低加疏水不畅，且疏水进两个#7低加量不平衡，由于是二相流控制水位，建议安装以下系统改进。
（改用调门调节）
说明：
①两个疏水支路各加一个手动阀，运行中观察进哪个低加多，就关小该手动阀，增加一点阻力，减小流量。
（见附图3a）
②和#7低加疏水入口接口标高越低越好，如不想改动可做以下旁路（见附图3b）。
管子接法要求同第二条#7低加疏水改进，本条宜一定改进。
③疏水总管接中间走两边最好，也可不改，但支门一定加，用以调节改变支管阻力。
我公司两台机组目前未发现#6低加疏水不畅的问题，只存在低负荷时两相流和7A\7B疏水进入量不均的问题，建议第②条暂不实施。
（只进行#5、#6低加疏水改造）
5
#8低加疏水，由于#7低加没有全疏入#8低加，疏水不畅矛盾没完全暴露。
另#8低加疏水温度较凝汽器热井温度高8～10℃。
疏水目前方式接入疏扩后先汽化，汽化蒸汽进入凝汽器后由循环水冷却，不仅热量全部损失，还耗用了循环水。
建议系统改进解决疏水不畅及保证热量全部回收。
（见附图4）
说明：
①疏水改从凝汽器热井底部接入，由于热井约1M水位的10KPa静压,热井底部压力约15KPa，该压力下的饱和温度54℃，40℃左右的疏水进入后变成不饱和水，不会汽化，平稳和热井汽水混合，热量全部回收，也无需循环水冷却。
②如热井放水管管径比#8低加输水管粗，疏水也可接到热井放水门前。
③原疏水入疏扩内可能有供汽化的钻孔短管，取消不用，不饱和水可直接进热井下部。
④本条效益较好（疏水量超过250t/h）,建议有机会就改。
专业意见：
查SIS系统机组在620MW负荷时#8低加疏水温度为42℃，对应的饱和压力为8.5KPa,此时凝器底部压力为：
10KPa（凝器水位1000mm）+5KPa（高背压侧凝器背压）=15KPa远大于饱和压力，此时疏水直接排入凝器底部，不会发生汽化现象。
假设#8低加疏水温度达到45℃，此时对应饱和压力为10KPa，汽轮机在冬季运行高背压侧背压为3KPa，凝器水位为800mm（静压为8KPa）时，仍存在1KPa富余压力防止疏水汽化，且疏水接至凝器底部排水管上，静压至少为12KPa。
专业认为此方案可以试用，具体为：
原管路不动，调整门后增加一路疏水管至凝器底部试运行。
6
轴加疏水单级水封预埋深度不够，水封高度不够影响主机真空，现用疏水调门控制水位防水封破坏影响真空。
（建议彻底改成以下方式，改后无操作维护，既方便又可靠）（见附图5a）
说明：
①水封下部装在循管坑的排污泵坑中，放置时要清污，放得越低越好。
②水封在排污坑中管子宜用不锈钢管，下部防堵结构（见附图5b）
③疏水管径同原管径
④原放水系统可取消，在0M接一Φ57的放水管即可。
目前轴加疏水水位显示已增加导波雷达水位计，并在其疏水U型管出口增加了疏水调整门，已经实现对轴加水位的控制。
暂不需要实施。
7
轴封回汽系统支管疏水都接一路疏扩，一路地沟，设计有误，如排疏扩，疏水能排，但影响主机真空，排地沟排不尽（管子内负压），建议安装以下系统改进，改后热量回收，疏水畅通，回汽畅通，轴封系统就正常了。
（见附图6）
说明：
①Φ45母管可在6.9M平台上方（靠凝汽器处）或下方布置，最后和轴加和轴封回汽母管的接管下部相接。
②回汽总门应取消，不能节流，阻力大，影响回汽。
③改进后应重新调整轴封进汽压力，使轴封充足又不冒汽。
④原疏水阀门全部取消。
专业根据现场管道布置情况做具体方案后实施。
（另布置水封，不直接排入轴加，水封高度需核算，由发电部处方案。
）
8
轴加放气门可以取消，无用。
暂不实施，运行中注水检查是否内漏。
9
据反映给泵再循环门易漏，影响给泵出力，建议运行中可把再循环门电动关闭，但接入开启自动逻辑：
当给泵流量小于Q+75t/h时，电动门自行开启，Q是给泵自循环的最小流量动作值。
调研周围电厂同类型机组实施效果及对机组安全运行影响。
10
3月2日上午，#1机负荷513MW，凝泵变频运行时，凝结水主调门开度94%，本厂给泵是机械密封，对凝结水压力无要求，凝泵变频投入时，凝结水主调门应100%全开，不调水位，水位由变频控制。
实际已经在全开位
11
当凝结水主调门做工频运行中能保持全开，以下工作可使变频更省电。
①凝结水主调门的旁路电动门可以开启，减少主调门系统的阻力，但应接入旁路电动门关闭自动逻辑。
当：
a除氧器水位高工值时。
b变频切工频时。
c变频泵是非工频泵联动时。
以上任一条件满足，凝结水主调门关小调水位，旁路电动门关闭。
②轴加的进出口门及旁路门取消，以减少系统阻力，目前新的优化设计一般轴加都已不设计进出口及旁路门。
③#5、#6低加的小旁路都可以改成大旁路，取消#6低加出、#5低加进两个阀门，减小凝结水系统阻力。
（见附图7）
①技术部汽机专业收集调整门特性曲线，发电部汽机专业拟考虑旁路门参与调节。
②考虑系统安全性，暂不实施。
③可以实施（103C修中实施）
12
四段抽汽逆止阀现在两道，可以取消一道以减少系统阻力，提高除氧器进汽压力及小机进汽压力。
国内进口机组都只设计一道逆止阀，现设计院对新机组优化设计也只设计一道逆止阀。
实际四抽去各支路上还有逆止阀，逆止阀足够。
可以实施（103C修中实施）
13
主给水门（高加后）的旁路调门运行中应全开，以减少主给水门的阻力，减小给泵功耗。
开后对机组安全无任何影响。
国内旁路门开的电厂超过50%以上。
技术部锅炉专业先收集主给水门、旁路门资料确认试运方式后定是否实施。
14
由于运行中各高压调门开度不尽一样，调门后各导管的压力也不尽一样，但现在每一侧两根导管的疏水都通过一母管疏到疏扩。
运行中压力较高的管中的主蒸汽不停的流到压力较低的导汽管中，这部分蒸汽没有作功就损失了部分作功能力，降低了机组的效率。
建议有停机机会改进。
（见附图8）
说明：
①有一根导汽管疏水加阀门。
②因导汽管放气无用（上、哈汽厂不少设备都已不供），可以取消，刚好用作增加的阀门。
③阀门换地方后开关属性不变。
④一般宜在早开调门的疏水管上加门。
⑤施工时认清系统（两人操作）不能搞错，注意焊接。
技术部汽机专业调研后确定。
15
#1机轴系振动不好，有问题的有1瓦，6、7、8、9瓦。
a1瓦振动可能和汽流激振有关系，解决方法如下：
①做1瓦动平衡
②调换调门的开启顺序，一般是上面先进汽，机组振动好，但瓦温高；下面先进汽，振动大，但瓦温低。
宜先使振动下来，再请上汽咨询一起解决瓦温高的事。
如瓦的目前安装状态，瓦的合适比压等。
③东汽认为前三级汽封对汽流激振有关，可咨询上汽或#1、#2机对比，汽封安装是否有差异。
b6、7、8、9瓦一般都在机组启动前做平衡解决
拟在机组大修中作为重点项目进行处理。
16
投产以来，凝汽器的水室真空泵都没有用过，一次循环冷却系统，用好了水室真空泵可使循环水微虹吸运行，增加流量降低循泵电耗。
建议改进水室真空泵抽真空系统。
启动简单可靠后，运行会乐于使用。
（见附图9）
说明：
抽真空管最高标高改后，怎么启动泵也不会进水，真空泵不需分离水，比较安全。
可以实施，技术部汽机专业考虑管道布置方案。
17
给泵前置泵扬程134M，偏高。
厂用电消耗甚多，现沈泵厂供KSB的前置泵扬程一般都是80M左右，省电一半以上，曾和沈泵厂在沈阳交流，泵厂完全同意减小扬程以节约厂用电，具体办法如下：
①请泵厂计算车削量并车削叶轮。
②自己车削叶轮，一般第一次可把扬程降到110M左右，能省20%的厂电。
叶轮车削办法：
D1为叶轮现直径D2为叶轮车后直径
H1为叶轮现扬程（134M）H2为叶轮车后扬程
叶轮车削半径为：
③沈阳工业泵公司可提供同尺寸，同流量，较低扬程的前置泵叶轮。
说明：
如夏天满负荷时给泵容量已到极限，则前置泵叶轮不能车削，否则给水泵就带不上满负荷了。
理论上可行，改造后能够节电。
但前置泵叶轮车削后泵的效率会下降，同时汽泵扬程需要增加，小机进汽量也会增加，且系统安全性降低。
暂不实施。
18
一般定冷泵扬程较高，为维持发电机进水母管较低压力，一般都用阀门节流完成，这样存在几个问题：
①截流的阀门变得很重要，弄不好影响安全。
②电机功耗减少，节电。
③扬程偏高而半闷泵运行，泵推力较大，易振动，磨轴承，轴承温度高等。
建议车削叶轮，把截流门在运行中全开起来，改后既安全可靠又节电。
具体可在停机后把截流阀门全开，观察母管受压上升值ΔH,ΔH折合成M后就是叶轮扬程应降值，车削公式同上条
暂不实施。
19
现场不少高低加的紧急疏水和疏扩的接口有一个上升管段，如紧急疏水门内漏，则最后管段内积满水。
管道易振动及异音，现放水门排地沟，但运行中因负压，无法排水。
建议做以下改进，改后一劳永逸，且不会积水。
（见附图10）
说明：
凝汽器两侧各设一个Ø32母管，每侧的类似管道的放水都接在Ø32母管上（不设阀门），Ø32母管和疏扩的下水管相接。
考虑逐步实施。
20
据了解，循环水较肮脏，凝汽器（低背压）管板常堵，建议考察兄弟厂的循环水泵的旋转滤网，把旋转滤网应阻挡的杂物挡下来。
已调研，并进行了部分改造，也取得了一定的效果。
21
夏天由于循环水温较高，由循环水冷却的真空泵工作水温更高，当工作水温和真空泵内压力的饱和温度相近时，真空泵的效率急剧下降，影响主机真空，建议每台机有一台做过夏改进：
①因反映循环水温度23℃就发现真空泵效率降低，有可能：
a冷却水肮脏，管道堵塞，可增加以下反冲装置。
（见附图11a）b冷却器容量小，改较大面前的冷却器或并一个同样尺寸的冷却器。
②冷却水夏天换用较冷的冷却水，如地下水或集控空调冷却水。
（见附图11b）
③工作水入强制加入经制冷冷却的补充水。
（见附图11c）
说明：
本办法简单、可靠、有效、较经济（可咨询华能太仓电厂），唯一问题是补水增加分离中溢流增加，工质损失多了，但据说能提供0.5KPa真空，收益巨大。
考虑增加一台高效率真空泵，同步考虑罗茨真空泵，采用3+1布置方式。
22
上、哈汽的高压调门顺序阀的原则是滑压时两个调门永远处于全开状态，第三门调节，这时主汽压力没有较大的节流损失，以最低的主汽压力（最低的给泵耗功）发同样的负荷，机组效率肯定更高。
本厂#1机目前因机组振动，在513MW负荷时，主汽压力为22.76MPa,高调的开度分别为63%、36%、26%、0%，主汽的节流损失太大，给水泵的无用功也加大，机组效率特低，建议：
①找上汽赶快解决机组振动
②顺序阀一定要改到两个阀的全开运行方式
③目前运行中，应在相同负荷时，尽量降低主汽压力，开大高压调门，主机的效率才会较高，当没有一个高压调门全开时，千万不能开展主汽压力竞赛，反而应该奖励相同负荷时，主汽压力运行最低的值班员。
两阀全开运行方式为最佳运行方式，不可否认。
目前我公司未开展主汽压力竞赛。
（主汽压力与机组负荷在机组协调控制中按对应曲线进行自动控制）
23
主汽总管及再热汽总管疏水都可以简化取消或合并。
考虑逐步实施（调研后制定方案）
24
高压缸排放装置电动门前疏水可以改成预暖管形式，改后无漏点，无操作维护。
（见附图12）
说明：
所改的疏水和高排装置管道的接口标高一定要高于高排逆止阀前的疏水接口，否则不能改。
高排管道疏水接口位置低于高排逆止阀前疏水袋接口位置，暂不能实施。
可考虑新增疏水袋进行自动疏水。
（暂不实施）
25
如果机组大改造时有经费，可把#2高加抽汽借接口从高排逆止阀后改到高排逆止阀前，改后可降低高排压力、温度、提高机组效率。
目前优化设计已不少采用，改造时，如高压排放装置管径和高加抽汽管道管径相同，则接口可接到高压排放装置管道上，省的在再热冷段大管上开口。
此方案可行。
（技术部汽机专业制定方案、费用预算）
26
冷段汽可以通过辅汽去轴封，现冷段去轴封已成重复，可以取消，优化设计都已不设计。
暂不实施。
27
再热冷段去辅汽电动门前疏水可以改成预暖管形式，改后无漏点，无操作、维护，无热损失。
（见附图13）
暂不实施。
28
再热冷段去#2高加抽汽逆止阀前疏水可以改成预暖管形式，改进办法同上条辅汽门前疏水。
方案可行，改造收效甚微，暂不实施。
29
加热器抽汽管道上的放空都可以取消，基建时打压放空用。
暂不实施。
30
低旁前疏水可以改成预暖管形式。
（见附图14）
目前设计已经具备预暖功能。
31
除氧器排汽可以回收到#6低加，不仅回收工质、热量，还可避免噪音。
（见附图15）
说明：
因#6低加管道压力低，接口可选六抽放汽门处，接口改大一点就行。
暂不实施。
32
凝结水再循环门后放水宜取消，运行中负压，无法放水，且易影响主机真空。
暂不实施。
33
疏扩减温喷水阀后放气都可以取消，接疏扩的管道，有气早就被疏扩负压吸走，负压系统也无法放气，到凝汽器减温减压器阀门后放气同理也可取消。
暂不实施。
34
高低加本体上的启动排汽都可以取消。
根据运行情况逐步取消。
35
轴封供汽母管减温器前有多个疏水器疏水，不易操作，疏水器易故障，不好维护。
建议改成水封疏水，改后基本无操作。
（见附图16a）
说明：
①水封8M可向下做到坑里。
②漏斗布置在6.9M层上方，让运行人员看到滴水。
③如需大量疏水暖管可开放水门。
④疏水总门为常开门。
⑤下部防堵结构。
（见附图16b）
发电部总体考虑优化方案。
36
轴封母管（进汽）减温器有四个疏水，也可同上条改为水封疏水，因减温器后易带水，这条改进重要性大于上条，疏水四个：
①两个低压缸各一个②母管上安全阀前一个③小机轴封管一个
发电部总体考虑优化方案。
37
#1机运行中进水门后压力0.09~0.1MPa，可在水室真空泵抽气系统改造后试微虹吸运行，略降一点进水压力，节能效果显著。
此方案和第16条为同一问题，可以实施。
38
#1机#1高加疏水端差11℃，#2高加9℃，偏高，建议可在高加水位保护解除后试提高加热器水位，如端差变小正常，说明水位定的不准，重定水位及保护使端差正常。
此方案可以实施。
热控、汽机专业校正高加水位计。
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