BOBO天下城转换层施工方案建筑施工资料.docx
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BOBO天下城转换层施工方案建筑施工资料
BOBO天下城2#-5＃栋转换层施工方案
第一章编制说明和编制依据
一、编制说明
本施工方案严格按照各项施工规范和要求进行编制.在人员、机械、材料调配、质量要求、各项安排等方面统一部署的原则下，组织本项工程的施工。
根据工程设计特点、功能要求,本着对业主资金合理利用，对工程质量的负责，以“科学、经济、优质、高效"为编制原则。
本施工方案是在总体施工组织设计的基础上，主要针对2＃、3#栋±0。
00—5.50标高处架空层结构的施工方案。
转换层高5.5米,属于高支模范畴，模板支设配合BOBO天下城2＃-5#栋高支模方案进行施工。
二、编制依据
1。
BOBO天下城2＃-5#栋施工图纸.
2.国家和行业现行的施工及验收规范：
序号
规范名称
编号
备注
1.
建筑工程施工质量验收统一标准
GB50300—2001
国家
2.
混凝土结构工程施工质量验收规范
GB50204-2002
国家
3.
建设工程文件归档整理规范
GB/T50328—2001
国家
4.
建设工程项目管理规范
GB/T50326-2001
国家
5.
钢筋机械连接通用技术规程
JGJ107-2003
行业
6.
钢筋焊接及验收规程
JGJ18—2003
行业
7.
建筑机械使用安全技术规程
JGJ33-2001
行业
8.
混凝土质量控制标准
GB50164-92
国家
9.
建筑施工安全检查标准
JGJ59—99
行业
10.
普通混凝土配合比设计规程
JGJ55-2000
行业
11.
混凝土泵送施工技术规程
JGJ/T10—95
行业
12.
高层建筑混凝土结构技术规程
JGJ3-2002
行业
13.
建筑工程扣件式钢管脚手架安全技术规范
JGJ130-2001
行业
14.
建筑施工高出作业安全技术规范
JGJ80—91
行业
第二章工程特点及转换层结构设计特点
BOBO天下城是由长沙市金秋房地产开发有限公司开发建设的金秋小区二期工程。
2#、3#栋地下三层,地上三十一层。
地下三层主要作用为停车场,地上三十一层为住宅.
2#、3＃栋地下室为部分框支剪力墙结构,地上结构为框架剪力墙结构,抗震等级框支框架部分抗震等级为二级，框架抗震等级为三级，剪力墙底部加强部位抗震等级为二级，其余为三级.
2#、3＃栋结构设计在地上一层（架空层）设置结构转换层，通过转换层将地上的框架剪力墙结构转换为地下室框支剪力墙结构体系.
结构转换层层高为5.5米，顶板厚180mm，顶板内配12＠200双层双向钢筋，转换层设置框支梁和框支柱为转换结构构件，框支梁尺寸500×1500，700×1400，850×1800，500×2000,500×1200,500×1400，350×800等,框支柱截面尺寸1100×1100，900×1300，700×1200，900×1500，900×1700，900×900等。
框支梁、框支柱与核心筒350mm宽的剪力墙相连结，构成一个整体.
转换层混凝土强度等级：
核心筒剪力墙:
C40
框支梁、框梁、楼板：
C40
转换层结构的梁板混凝土中按设计要求添加了HEA。
框支柱：
C40
其余构件：
C20
第三章施工部署
转换层结构框支梁（KZL）截面大、体积大,500×1500，700×1400，850×1800,500×2000，500×1200,500×1400,350×800等，若采用常规模板支撑体系，靠下层楼面梁板来承受如此大的荷载，势必会使下层楼面梁板结构遭到破坏。
所以施工中，必须采取有效的模板支撑体系。
转换层层高达到了5。
5米，属于高支模范畴，在设计模板结构时，必须要考虑高支模支撑要求。
框支梁（KZL）属于大体积混凝土，必须加强混凝土养护工作.
框支梁（KZL）混凝土浇筑，采用分层浇筑的方法。
转换层结构主要采用了框支梁（KZL）、框支柱（KZZ）为支撑体系，在各结构部件的钢筋绑扎时,应该严格按规范执行。
第四章主要施工技术
一、模板工程及支撑体系
1。
板模及梁模支撑体系
由于框支梁断面都很大，而且梁底相对±0。
00标高有5.5m高，这就要求对梁板模支撑体系要求必须很高。
转换层结构板模采用了18厚九夹板，木枋50mm×100mm间距250mm，φ48钢管主龙骨,立杆间距800mm×800mm顶牢板底木枋,立杆下垫设100mm×100mm木垫块，以增大传荷面积。
梁模采用了18厚九夹板，侧模木枋50×100间距200mm,梁底模木枋间距200mm，φ48钢管主龙骨，立杆间距顺梁长方向为500mm，垂直于梁长度方向为400mm。
立杆用来顶牢板底木枋，立杆下垫设100×100木垫块，以增大传荷面积，同时在立杆中段每隔1。
5米设φ48水平拉杆，纵横向钢管用扣件扣牢。
梁侧模固定所用的φ12对拉螺杆,水平间距500mm，垂直间距≤400mm.
考虑到立杆垂直方向受力存在偏心距，在排架搭设过程中所用的水平钢管应在立杆两侧交叉布置，不应在立杆的同一侧布置。
立杆排架搭设好以后,在排架下段设一道水平拉结扫地杆,扫地杆离地100mm.同时在立杆中段每隔1。
5米设φ48水平拉杆，与顶板排架立杆连接。
每一条梁底模排架立杆沿梁的长度方向设置二道剪刀撑，垂直于梁长度的每间隔3000mm设剪刀撑与顶板排架立杆拉结.
板模体系纵横向钢管用扣件扣牢，并与框支梁（KZL）立杆连接,已形成一个整体,确保模板支撑体系有足够的强度、刚度和稳定性。
考虑到扣件质量及人为因素,在梁板底模外楞所用扣件部分均采用双扣件加固，以防扣件滑移.
2.梁模及板模支撑体系验算
2。
1板模验算（略）
参照BOBO天下城2＃—5＃栋高支模方案板模验算内容.
2。
2梁模验算
框支梁（KZL）截面尺寸一般为350-850×800-2000，在计算模板支撑时，应该考虑整个梁的钢筋重量。
结构框支梁（KZL）按最不利因素考虑,取3-2轴交3-F—3—H轴的KZL10
（2）{850（宽）×1800（高）×9550（跨度）}作为分析、设计对象。
2.2.1荷载确定
850×1800新浇砼自重：
24×1.8×0.85=36。
72KN/m
钢筋:
1.5×0.85×1。
8=2。
30KN/m
模板：
1。
1×0。
85=0.935KN/m
恒荷载标准值：
gk=39.96KN/m
人员及设备均布荷载：
0.85×2.5KN/m
振捣混凝土均布荷载：
0.85×2.0KN/m
活荷载标准值：
qk=3.4KN/m
荷载承载力设计值P1=1.2×gk+1。
4×qk=52.71KN/m
荷载（刚度）设计值P2=1。
2×gk=47。
95KN/m
2。
2。
2梁底模板计算：
按四跨等距连续梁计算，其计算简图如下：
A.抗弯刚度验算:
查表得：
Km=0.107;Kv=0。
604；Kw=0。
632；fv=1.2N/mm2;fm=20N/mm2;
E=6500×0。
9=5850N/mm2
所以
满足抗弯强度要求.
B。
抗剪强度验算
其中
满足抗剪强度要求。
C.挠度验算
其中
所以
九夹板符合模板施工设计要求.
2.2.3梁底纵向木枋验算
按三等跨连续梁计算，计算简图如下：
A.荷载
由多跨连续梁在均布荷载作用下受力情况可知：
最大支座反力出现在连续梁第二支座，查表可以知道：
Kvb左=0.606；Kvb右=0。
526,支座反力：
Rb=（Kvb左+Kvb右）×P1×l=1.132×52.71×0。
2=11。
93KN
所以每米板的均布反力:
P`=Rb/1m=11.93KN/m
B。
内力计算
Km=0.105;Kv=0。
606；Kw=0.644；fv=1。
2N/mm2；fm=20N/mm2；
E=9000×0.9=8100N/mm2
抗弯强度验算
满足抗弯强度要求.
抗剪强度验算
其中
满足抗剪强度要求.
挠度验算
其中
所以
木枋符合模板施工设计要求。
2.2。
4梁底横木枋验算
A。
荷载
Rb=P`×l=11。
93×0.2=2.39KN
其中集中力P=Rb=2。
39KN；等效均布荷载P`=11.93KN/m
按四等跨连续梁计算
B.内力计算
Km=0.107;Kv=0.604;Kw=0.632；fv=1。
2N/mm2；fm=20N/mm2
E=9000×0.9=8100N/mm2
抗弯强度验算
l表示梁下立杆纵距
满足抗弯强度要求.
抗剪强度验算
其中
l表示梁下立杆纵距
满足抗剪强度要求.
挠度验算
其中
所以
木枋符合模板施工设计要求。
2。
2.5梁底纵向钢管
A.荷载
Km=0.105；Kw=0.644；fm=205N/mm2；E=2.1×105N/mm2；I=12。
9×104mm4;W=5。
08×103mm3；Kvb左=0.606；Kvb右=0.526,支座反力:
Rb=（Kvb左+Kvb右）×P1×l=1。
132×52.71×0。
5=35。
8KN
所以每米板的均布反力：
P``=Rb/1m=35。
8KN/m
B。
内力计算
抗弯强度验算
l表示梁下立杆纵距
满足抗弯强度要求。
2。
2。
6梁底横向钢管
A。
荷载
Km=0.105；Kw=0.644；fm=205N/mm2；E=2.1×105N/mm2；I=12.9×104mm4；W=5。
08×103mm3；Kvb左=0.606；Kvb右=0.526，支座反力：
Rb=（Kvb左+Kvb右）×P1×l=1。
132×52.71×0.4=35.8KN
所以每米板的均布反力：
P``=Rb/1m=35。
8KN/m
B。
内力计算
抗弯强度验算
l表示梁下立杆横距
满足抗弯强度要求。
2.2.7梁底立杆验算
按每根立杆承受0.5m×0。
5m范围荷载:
板厚180mm进行验算：
N梁=
［1.2×（0。
3+0.18×24+1.1）+1。
4×（1+2）+1。
4×2]×0。
5×0.5=3.47KN
Nd=k×p×A×f=0.9×978×205×10-3×0。
374=67。
48>N梁
稳定性满足要求。
2。
2.8直角扣件抗滑移能力验算
Rmax=（Kvb左+Kvb右）×P``×l=（Kvb左+Kvb右）×P1×l=1.132×35。
87×0。
6=24.31KN
V`=Rmax=24.31KN<2Vc=30KN
采用双扣件可以满足要求.
2。
3梁侧模验算
2。
3。
1荷载计算
根据本工程的结构设计，在此仅考虑验算大体积混凝土结构、柱（边长＞300mm）、墙（厚＞100mm）的侧面模板，其荷载组合类别为新浇混凝土对模板侧面的压力和倾倒混凝土时产生的荷载.
新浇混凝土对模板侧面的压力：
（当采用内部振捣器时，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力，可以按下列两式计算，并取两式中的较小值。
）
式中:
F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）
rc——混凝土的重力密度（kN/m3），rc=24kN/m3
t0——新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定,在此用公式计算
计算，T表示混凝土的温度,T=250C,所以t0=200/40=5
β1——外加剂修正系数，因采用泵送混凝土，取值为1。
2
β2——砼坍落度影响系数,此用泵送砼，坍落度为110-140之间,查表取值为1.15
v——混凝土浇筑速度（m/h）,此处取值v=1m/h
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高（m）,计算：
取两式中的较小值，所以新浇混凝土对模板侧压力标准值：
F`=36.43kN/m2
倾倒混凝土产生的水
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