梁模板扣件式计算书.docx
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梁模板扣件式计算书
梁模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL14
新浇混凝土梁计算跨度（m）
6
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
400×800
新浇混凝土结构层高（m）
5.7
梁侧楼板厚度（mm）
250
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
非自定义:
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
900
梁两侧立柱间距lb（mm）
900
步距h（mm）
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
900、900
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
450
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
450
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
300
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15
面板弹性模量E（N/mm2）
10000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.8）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×0.8）+1.4×0.7×2]×1＝26.67kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×0.8]×1＝24.91kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×0.8]×1＝20.5kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×24.91×0.12+0.121×1.76×0.12＝0.03kN·m
σ＝Mmax/W＝0.03×106/37500＝0.77N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×20.5×1004/（100×10000×281250）＝0.005mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×24.91×0.1+0.446×1.76×0.1＝1.06kN
R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×24.91×0.1+1.223×1.76×0.1＝3.06kN
R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×24.91×0.1+1.142×1.76×0.1＝2.51kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R5'=0.393q2l=0.393×20.5×0.1＝0.81kN
R2'=R4'=1.143q2l=1.143×20.5×0.1＝2.34kN
R3'=0.928q2l=0.928×20.5×0.1＝1.9kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
42.67
小梁截面惯性矩I（cm4）
170.67
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.06+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.4/4+0.5×（0.8-0.25）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.25）+1.4×2，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.25）+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.4/2，（0.9-0.45）-0.4/2]/2×1，3.06+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.4/4}=3.09kN/m
q2＝max[0.81+（0.3-0.1）×0.4/4+0.5×（0.8-0.25）+（0.5+（24+1.1）×0.25）×max[0.45-0.4/2，（0.9-0.45）-0.4/2]/2×1，2.34+（0.3-0.1）×0.4/4]＝2.36kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.09×0.92，0.5×3.09×0.32]＝0.27kN·m
σ＝Mmax/W＝0.27×106/42670＝6.27N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.09×0.9，3.09×0.3]＝1.686kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×1.686×1000/（2×40×80）＝0.79N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×2.36×9004/（100×9350×1706700）＝0.61mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝2.36×3004/（8×9350×1706700）＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.09×0.9，0.393×3.09×0.9+3.09×0.3]＝3.18kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.74kN，R2＝R4＝3.18kN，R3＝2.61kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.36×0.9，0.393×2.36×0.9+2.36×0.3]＝2.43kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.48kN，R'2＝R'4＝2.43kN，R'3＝1.98kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.456×106/4490＝101.46N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝5.027kN
τmax＝2Vmax/A=2×5.027×1000/424＝23.71N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝0.89kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.89kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
λ=h/i=1800/15.9=113.21≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.5
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.82/10＝0.07kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）×0.8）+0.9×1.4×2]×1＝24.41kN/m
2）小梁验算
q1＝max{0.97+（0.3-0.1）×0.4/4+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.25）+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.4/2，（0.9-0.45）-0.4/2]/2×1，2.81+（0.3-0.1）×0.4/4}=2.83kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.85kN，R2＝11.82kN，R3＝0.85kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.85+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.25）+0.9×1.4×1]×（0.9+0.45-0.4/2）/2×0.9，11.82，0.85+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.25）+0.9×1.4×1]×（0.9+0.9-0.45-0.4/2）/2×0.9]+0.07/0.9＝11.98kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝11976.73/（0.5×424）+0.07×106/4490＝73.15N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝12.66kN≤[N]＝30kN
满足要求！
九、立柱地基基础计算
地基土类型
岩石
地基承载力设计值fak（kPa）
140
立柱垫木地基土承载力折减系数mf
1
垫板底面面积A（m2）
0.15
立柱底垫板的底面平均压力p＝N/（mfA）＝11.98/（1×0.15）＝79.84kPa≤fak＝140kPa
满足要求！
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