健身中心模板计算书.docx
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健身中心模板计算书
一、工程概况
新浇混凝土板特性
地下室顶板
新浇混凝土楼板厚度（mm）
180
模板支架高度H（m）
模板支架的纵向长度La（m）
模板支架的横向长度Lb（m）
二、模板支撑体系设计
立杆纵向间距la（mm）
800
立杆横向间距lb（mm）
800
纵横向水平杆步距h（mm）
1600
次楞布置方式
平行于立杆纵向方向
次楞间距s（mm）
400
立杆间次楞根数
3
荷载传递至立杆方式
双扣件
扣件抗滑承载力设计值折减系数
1
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a（mm）
50
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计纵向剖面图
模板设计横向剖面图
三、荷载设计
模板及支架自重标准值
模板（kN/m2）
次楞（kN/m）
主楞（kN/m）
支架（kN/m）
新浇筑混凝土自重标准值（kN/m3）
24
钢筋自重标准值（kN/m3）
施工人员及设备荷载标准值（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值（kN/m2）
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
重现期
10年一遇
城市
三门县
风荷载高度变化系数μz
地面粗糙度
D类（有密集建筑群且房屋较高的城市市区）
模板支架顶部离建筑物地面的高度（m）
1
风荷载体型系数μs
支架
模板支架状况
敞开式
风荷载作用方向
沿模板支架横向作用
与风荷载在同面内的计算单元立杆数n
70
模板
1
四、模板验算
模板验算方式
三等跨连续梁
模板类型
胶合板
模板厚度（mm）
15
模板抗弯强度设计值fm（N/mm2）
15
模板抗剪强度设计值fv（N/mm2）
模板弹性模量E（N/mm2）
6000
取单位宽度计算。
计算简图如下：
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
q=γGΣqGk+ΣqQk=×[+（24+×]×+×（1+2）×=m
q`=ΣqGk+ΣqQk=[+（24+×]×+（1+2）×=m
1、抗弯验算
Mmax==××=·m
σmax=Mmax/W=×106/37500=mm2≤fm=15N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
Qmax==××=
τmax=3Qmax/（2bh）=3××103/（2×1000×15）=mm2≤fv=mm2
符合要求！
3、挠度验算
νmax=`l4/（100EI）=××4004/（100×6000×281250）=
νmax=≤[ν]=min[l/150，10]=min[400/150，10]=
符合要求！
五、次楞验算
次楞验算方式
二等跨连续梁
次楞材质类型
方木
次楞材料规格（mm）
60×80
次楞材料自重（kN/m）
次楞抗弯强度设计值fm（N/mm2）
13
次楞抗剪强度设计值fv（N/mm2）
次楞截面抵抗矩W（cm3）
64
次楞截面惯性矩I（cm4）
256
次楞弹性模量E（N/mm2）
9000
计算简图如下：
q=γGΣqGk+ΣqQk=×[+（24+××+]+×（1+2）×=m
q`=ΣqGk+ΣqQk=[+（24+××+]+（1+2）×=m
1、强度验算
Mmax==××=·m
σmax=Mmax/W=×106/64000=mm2≤fm=13N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
Qmax==××=
τmax=3Qmax/（2bh0）=3××1000/（2×60×80）=mm2
τmax=mm2≤fv=mm2
符合要求！
3、挠度验算
νmax=`l4/（100EI）=××8004/（100×9000×2560000）=
νmax=≤[ν]=min[l/150，10]=min[800/150，10]=
符合要求！
4、支座反力计算
Rmax==××=
R`max=`l=××=
六、主楞（横向水平钢管）验算
主楞验算方式
二等跨连续梁
主楞材质类型
钢管
主楞材料规格（mm）
Ф48×3
主楞材料自重（kN/m）
主楞截面面积（cm2）
主楞抗弯强度设计值Fm（N/mm2）
205
主楞抗剪强度设计值fv（N/mm2）
125
主楞截面抵抗矩W（cm3）
主楞截面惯性矩I（cm4）
主楞弹性模量E（N/mm2）
206000
计算简图如下：
主楞弯矩图（kN·m）
主楞剪力图（kN）
主楞变形图（mm）
计算简图支座反力依次为R1=,R2=,R3=
1、强度验算
σmax=Mmax/W=×106/4490=mm2≤fm=205N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
τmax=2Qmax/A=2××1000/424=mm2
τmax=mm2≤fv=125N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
νmax=≤[ν]=min[l/150，10]=min[800/150，10]=
符合要求！
4、扣件抗滑验算
是否考虑荷载叠合效应
是
最大支座反力Rmax=max[R1,R2,R3]=
×Rmax=×=，≤1×=12kN
在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！
R`max=max[R`1,R`2,R`3]=
七、立杆验算
钢管计算截面
Ф48×3
截面面积A（mm2）
424
截面回转半径i（mm）
截面抵抗矩W（cm3）
抗压、弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
1、长细比验算
h/la=1600/800=2，h/lb=1600/800=2，查附录D，得k=，μ=
l0=max[kμh，h+2a]=max[××1600，1600+2×50]=2367mm
λ=l0/i=2367/=149≤[λ]=210
长细比符合要求！
查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=
2、风荷载验算
1）模板支架风荷载标准值计算
la=，h=，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=
因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=，b/h==
通过插入法求η，得η=
μzω0d2=××=0，h/d==
通过插入法求μs1，得μs1=
因此μstw=φwμs1（1-ηn）/（1-η）=××/=
μs=φwμstw=×=
ωk=μzμsω0=×××=m2
2）整体侧向力标准值计算
ωk=μzμsω0=××1×=m2
3、稳定性验算
KH=1/[1+×]=
不组合风荷载时
Nut＝γG∑NGk+∑NQk=Rmax+γGH=+××=
σ=（φAKH）=××103/×424×=mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求！
组合风荷载时
Nut＝γG∑NGk+×∑NQk=R'max+γGH=+××=
Mw=×ωklah2/10=××××10=·m
σ=（φAKH）+Mw/W=
××103/×424×+×106/×103）=mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求！
4、整体侧向力验算
结构模板纵向挡风面积AF（m2）
F=ωkla/La=×××=
N1=3FH/[（m+1）Lb]=3××[（34+1）×]=
σ=+N1）/（φAKH）=
×+×103/×424×=mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求！
140厚板模板（扣件式）计算书
一、工程概况
新浇混凝土板特性
一至三层楼板
新浇混凝土楼板厚度（mm）
140
模板支架高度H（m）
模板支架的纵向长度La（m）
模板支架的横向长度Lb（m）
二、模板支撑体系设计
立杆纵向间距la（mm）
800
立杆横向间距lb（mm）
800
纵横向水平杆步距h（mm）
1600
次楞布置方式
平行于立杆纵向方向
次楞间距s（mm）
400
立杆间次楞根数
3
荷载传递至立杆方式
双扣件
扣件抗滑承载力设计值折减系数
立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a（mm）
50
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计纵向剖面图
模板设计横向剖面图
三、荷载设计
模板及支架自重标准值
模板（kN/m2）
次楞（kN/m）
主楞（kN/m）
支架（kN/m）
新浇筑混凝土自重标准值（kN/m3）
24
钢筋自重标准值（kN/m3）
施工人员及设备荷载标准值（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值（kN/m2）
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
重现期
10年一遇
城市
三门县
风荷载高度变化系数μz
地面粗糙度
C类（有密集建筑群的城市市区）
模板支架顶部离建筑物地面的高度（m）
1
风荷载体型系数μs
支架
模板支架状况
敞开式
风荷载作用方向
沿模板支架横向作用
与风荷载在同面内的计算单元立杆数n
70
模板
1
四、模板验算
模板验算方式
三等跨连续梁
模板类型
胶合板
模板厚度（mm）
15
模板抗弯强度设计值fm（N/mm2）
15
模板抗剪强度设计值fv（N/mm2）
模板弹性模量E（N/mm2）
6000
取单位宽度计算。
计算简图如下：
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4
q=γGΣqGk+ΣqQk=×[+（24+×]×+×（1+2）×=m
q`=ΣqGk+ΣqQk=[+（24+×]×+（1+2）×=m
1、抗弯验算
Mmax==××=·m
σmax=Mmax/W=×106/37500=mm2≤fm=15N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
Qmax==××=
τmax=3Qmax/（2bh）=3××103/（2×1000×15）=mm2≤fv=mm2
符合要求！
3、挠度验算
νmax=`l4/（100EI）=××4004/（100×6000×281250）=
νmax=≤[ν]=min[l/150，10]=min[400/150，10]=
符合要求！
五、次楞验算
次楞验算方式
二等跨连续梁
次楞材质类型
方木
次楞材料规格（mm）
60×80
次楞材料自重（kN/m）
次楞抗弯强度设计值fm（N/mm2）
13
次楞抗剪强度设计值fv（N/mm2）
次楞截面抵抗矩W（cm3）
64
次楞截面惯性矩I（cm4）
256
次楞弹性模量E（N/mm2）
9000
计算简图如下：
q=γGΣqGk+ΣqQk=×[+（24+××+]+×（1+2）×=m
q`=ΣqGk+ΣqQk=[+（24+××+]+（1+2）×=m
1、强度验算
Mmax==××=·m
σmax=Mmax/W=×106/64000=mm2≤fm=13N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
Qmax==××=
τmax=3Qmax/（2bh0）=3××1000/（2×60×80）=mm2
τmax=mm2≤fv=mm2
符合要求！
3、挠度验算
νmax=`l4/（100EI）=××8004/（100×9000×2560000）=
νmax=≤[ν]=min[l/150，10]=min[800/150，10]=
符合要求！
4、支座反力计算
Rmax==××=
R`max=`l=××=
六、主楞（横向水平钢管）验算
主楞验算方式
二等跨连续梁
主楞材质类型
钢管
主楞材料规格（mm）
Ф48×
主楞材料自重（kN/m）
主楞截面面积（cm2）
主楞抗弯强度设计值Fm（N/mm2）
205
主楞抗剪强度设计值fv（N/mm2）
125
主楞截面抵抗矩W（cm3）
主楞截面惯性矩I（cm4）
主楞弹性模量E（N/mm2）
206000
计算简图如下：
主楞弯矩图（kN·m）
主楞剪力图（kN）
主楞变形图（mm）
计算简图支座反力依次为R1=,R2=,R3=
1、强度验算
σmax=Mmax/W=×106/4730=mm2≤fm=205N/mm2
符合要求！
2、抗剪验算
τmax=2Qmax/A=2××1000/450=mm2
τmax=mm2≤fv=125N/mm2
符合要求！
3、挠度验算
νmax=≤[ν]=min[l/150，10]=min[800/150，10]=
符合要求！
4、扣件抗滑验算
是否考虑荷载叠合效应
是
最大支座反力Rmax=max[R1,R2,R3]=
×Rmax=×=，≤×=
在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！
R`max=max[R`1,R`2,R`3]=
七、立杆验算
钢管计算截面
Ф48×
截面面积A（mm2）
450
截面回转半径i（mm）
截面抵抗矩W（cm3）
抗压、弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
1、长细比验算
h/la=1600/800=2，h/lb=1600/800=2，查附录D，得k=，μ=
l0=max[kμh，h+2a]=max[××1600，1600+2×50]=2367mm
λ=l0/i=2367/=149≤[λ]=210
长细比符合要求！
查《浙江省模板支架规程》附录C得φ=
2、风荷载验算
1）模板支架风荷载标准值计算
la=，h=，《浙江省模板支架规程》表4.2.7得φw=
因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=，b/h==
通过插入法求η，得η=
μzω0d2=××=0，h/d==
通过插入法求μs1，得μs1=
因此μstw=φwμs1（1-ηn）/（1-η）=××/=
μs=φwμstw=×=
ωk=μzμsω0=×××=m2
2）整体侧向力标准值计算
ωk=μzμsω0=××1×=m2
3、稳定性验算
KH=1/[1+×]=
不组合风荷载时
Nut＝γG∑NGk+∑NQk=Rmax+γGH=+××=
σ=（φAKH）=××103/×450×=mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求！
组合风荷载时
Nut＝γG∑NGk+×∑NQk=R'max+γGH=+××=
Mw=×ωklah2/10=××××10=·m
σ=（φAKH）+Mw/W=
××103/×450×+×106/×103）=mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求！
4、整体侧向力验算
结构模板纵向挡风面积AF（m2）
F=ωkla/La=×××=
N1=3FH/[（m+1）Lb]=3××[（34+1）×]=0kN
σ=+N1）/（φAKH）=
×+0）×103/×450×=mm2≤[f]=205N/mm2
符合要求！
八、拆模时间验算
楼板的长边长度（m）
楼板的短边与长边的比值
1
楼板活荷载标准值（kN/m2）
2
钢筋的级别
HRB400
混凝土强度等级
C30
混凝土设计强度（N/mm2）
楼板支座配筋
φ18
配筋的间距（mm）
150
浇注层的实测强度（N/mm2）
12
下一层的实测强度（N/mm2）
25
下二层的实测强度（N/mm2）
28
下三层的实测强度（N/mm2）
30
参考《建筑施工安全手册》（杜荣军主编，中国建筑工业出版社出版），各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。
1、支架所受各类荷载的取值
附加在每根立杆上的楼盖自重荷载为：
N板i=××××（24+=
模板自重为：
N模i=×××=
支架自重为：
N支gi=××=
混凝土浇筑施工荷载为：
N浇i=×（1+2）××=
楼盖总的设计荷载为：
NQ=×2××+=
2、浇筑层的荷载计算（设当前浇筑层为第i层）
浇筑层荷载强度达到12/×100％=％设计强度
N支i=N板i+N模i+N支gi+N浇i=+++=
3、下一层立杆的荷载计算
下一层荷载强度达到25/×100％=％设计强度
N支i-1=N支i+N模i+N支gi+αN板i-NQ=+++×其中，α为楼盖荷载计入比例，α=
支i-1拆除后浇注层的立杆荷载由下一层的楼盖分担60％，分担后的下一层楼盖承担的荷载为支i-14、下一层楼板承载力验算
（1）下一层楼板信息
验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑
宽度范围内配置HRB400,每单位长度（m）楼板截面的钢筋面积As=,fy=360N/mm2
板的截面尺寸为b×h=7200mm×140mm，楼板的跨度取，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度ho=120mm
（2）下一层楼板承载力计算
楼板计算长边，短边为
q=×（（24+×+×[（1+2）+×N支i-1/（la×lb）]=m2
板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算
Mmax=××=·m/m
下一层混凝土强度达到25/×100％=％设计强度
C30混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=mm2
则可以得到矩形截面相对受压区高度
ξ=As×fy/（αl×b×ho×fcm）=×360/（1×7200×120×=
计算系数为：
αs=ξξ）=××=
此时楼板所能承受的最大弯矩为
M1=αs×α1×b×ho2×fcm=×1×7200×1202××10-6=·m/m
结论：
由于∑M1=M1=>Mmax=
所以，下一层楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载，模板支撑可以拆除
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