200m3蓄水池施工设计方案.docx
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200m3蓄水池施工设计方案
200nn蓄水池施工组织设计
2012年4月
1、工程概况：
2、施工部署：
2.1组建项目经理部：
2.2施工准备：
3、主要施工方法：
3.1施工缝的设置：
3.2施工程序：
3.3土方开挖：
3.4碎石垫层：
3.5混凝土垫层的表面成型与高程控制:
3.6底板钢筋混凝土：
3.7池壁钢筋混凝土：
4、工期保证体系及措施：
4.1工期保证体系：
4.2工期保证措施：
4.3停水、停电保证正常施工措施:
5、工程质量保证体系及措施：
5.1质量目标：
5.2质量保证体系：
5.3质量保证措施：
5.4分项工程质量保证措施：
6、安全保证体系及措施：
6.1安全保证体系：
6.2安全保证措施：
7、创建文明工地及环境保护措施：
7.1文明施工措施：
7.2降低工程造价体系措施：
&各类资源计划：
8.1劳动力情况计划安排：
8.2主要机械设备一览表：
200m3蓄水池施工组织设计
1、工程概况：
拟建2oom蓄水池一个，平面为方形，占地面积约i3om。
水池内空尺寸7.8mx7.8mx3.5m，中心设400X400mr支柱一个，顶设十字梁400X400mm。
底板厚600mm,下设150mm厚C15砼垫层，500mm碎石垫层。
壁厚400m,底板、池壁、梁柱砼采用抗渗砼，强度等级为C35S8水池内外壁用1:
2防水砂浆抹面20厚。
钢筋保护层：
底板下层为40m,底板上层、池壁为30m,柱35m。
本工程施工条件较差，由于现场狭小，没有道路可直达作业现场，所有工程材料及周转料必须采用30T汽车吊吊送到位，砼采用汽车泵泵送商品砼，模板、钢筋在场外加工场地加工后，运送到施工现场，用汽车吊吊送到位。
现场施工用水用电可从邻近接入
2、施工部署：
2.1组建项目经理部：
本工程拟实行项目法施工管理，委派我公司实践经验丰富和管理水平高的同志担任项目部主要负责人，选聘技术、管理水平高的技术人员、管理人员、专业工长组建项目部。
项目管理层由项目经理、施工员、技术负责人、安全主管、质量主管、材料主管、保卫主管、机械主管和后勤主管等成员组成，在建设单位、监理单位和公司的指导下，负责对本工程的工期、质量、安全、成本等实施计划。
组织、协调、控制和决策，对各生产施工要素实施全过程的动态管理。
作业层人员的配备：
施工人员均挑选有丰富施工经验和劳动技能的技术工人，分工种组成作业班组，挑选技术过硬、思想素质好的职工带班。
为保证项目部管理层指令畅通有效，工作安排采用“施工任务书”的形式。
要求签发人和执行人签字，项目经理层作为执行的监督者。
施工任
务书的工作内容完成后由签发人封闭并签字，如未能封闭必须找出原因并对执行人进行处罚。
2.2施工准备：
2.2.1技术准备
根据建设单位提供的施工要求、图纸和地质资料，配备必要的标准图集和规范、规程，组织有关人员熟悉图纸，领会设计意图，然后提出问题，参加建设单位组织的图纸会审，并做好会审记录。
在本施工组织设计的指导下，进一步细化编制分部分项工程的施工方案，保证各项工作的顺利进行。
作好技术和安全交底工作，层层落实，并将书面交底存档。
2.2.2物资、劳动力准备
根据施工进度计划，分阶段提出材料机具需用计划，安排好进场时间。
选择合格供应商，组织好货源，把好材料关。
根据施工进度计划，分阶段提出劳动力需用计划，组织工人进场。
做好工人进场教育工作，使工人严格遵守各项规章制度。
对特殊工种进行上岗培训，无上岗证的人员禁止进场施工。
223施工现场准备
根据现场情况做好临时设施的搭设工作。
现场设好各种消防设施、“五牌一图”、宣传牌、警告牌、安全通道。
3、主要施工方法：
3.1施工缝的设置：
水池底板一次浇筑完成。
底板与池壁的施工缝在底板以上30cm处，
底板与柱的施工缝设在底板表面。
池壁与柱梁一次性浇捣。
3.2施工程序：
土方开挖一"碎石垫层—C15砼垫层一-底板施工一*池壁及支柱、十字梁施工
3.3土方开挖：
根据蓄水池尺寸并考虑工作空间、建设单位对水池标高要求、施工现场条件等情况，使用挖掘机开挖水池基坑，如现场无法堆放土方，则考虑挖机转运土方到道路附近，装车用自卸汽车外运。
土方开挖应根据土质情况，设置基坑壁坡比（一般不少于1:
1）,确
保稳定，如遇大雨应对坑壁采取覆盖等措施处理，防止崩塌。
土方开挖应确保水池基础坐落在坚实的老土上，且土质情况均匀，防止不均匀沉降、确保水池结构安全。
3.4碎石垫层
3.4.1基坑开挖后，应按照有关地基规范与设计要求对地基进行检查验收。
检查验收后，引放水池各部轴线控制桩与垫层模板外缘线，考虑池
壁支模架搭设位置，垫层位置应超出池壁约1.2米，留出外脚手架位置。
342碎石垫层
500厚碎石垫层应分两次摊铺，每次250mm，铺填时采用吊车吊斗吊送到位，如吊车不能到位，还应配以人力斗车运送，每层铺筑均应用打夯机夯填密实，确保地基稳定。
3.5混凝土垫层的表面成型与高程控制
混凝土垫层表面高程与平整度的精度影响到上部结构的质量水平。
为
使垫层混凝土表面平整度控制在标准（允许偏差士10mm以内，首先要控
制好垫层侧模板的高程的误差值w5m（用水准仪测量）。
为此在垫层平面的中间部分支设临时高程控制板，将整体大面积垫层分为若干条。
其次在分各浇筑垫层过程中，用平杠尺和抹子对混凝土表面整平。
浇筑一条后，即拆除临时侧模，并继续浇下一条垫层，如此直到全部完成。
垫层C15砼采用汽车泵泵送商品砼，施工时振捣密实。
3.6底板钢筋混凝土
底板垫层浇筑后，在垫层上弹线定位，确定钢筋绑扎位置，底板底筋保护层厚度40m,面筋保护层厚度30m,底筋面筋间设置支撑筋或拉结筋，池壁、支柱预留插筋结构应符合相关规范要求，水池底板与池壁在底板面上300m处留设施工缝，采用300m宽厚3m钢板止水。
底板混凝土采用泵送商品砼，连续一次浇筑完成。
水池底板施工的关键是：
确保底板各部分位置及高程符合标准要求，钢筋位置（特别是底板内的预埋池壁、柱插筋位置）应准确，混凝土的强度及抗渗标号要符合标准要求，施工缝防水要符合要求。
3.6.1测量放线
当垫层混凝土的强度达到1.2N/mm以后开始放线。
用经纬仪将水池的池壁、柱及进出水口的轴线投至垫层上（弹墨线）。
据此将底板的外缘线以进出水口的基础线等逐一放出。
为检查垫层混凝土的表面高程，对垫层表面用水准仪实测并标注实际误差值，以便对模板及钢筋的安装高程作调整。
362底板模板安装
底板外侧模板应先于底板钢筋安装工序，而池壁下八字吊模板则应在底板钢筋工序完成之后进行。
但在支吊模过程中应注意保护钢筋。
池壁根部吊模的尺寸、轴线位置要按照允许偏差严格控制，以确保与上部池壁模板接茬的直顺。
3.6.3底板钢筋安装
a、认真分析图纸，提出钢筋绑扎方案。
根据底板筋的直径与分布情
况，预先确定上下层筋的保护层垫块与架立筋（板凳筋）的摆放间距以及
钢筋固定方法。
b、池壁及柱筋保护层的允许偏差的要求分别为士3mm士5mm为达到这一要求，首先要固定好上下层底板筋，使其稳固不变形；其次是调整好底板上下支池壁、柱根部钢筋的位置，使池壁、柱预埋筋对装准其位置。
c、底板筋垫块的位置要与排架（板凳）的立筋位置相对应。
d、绑所后的底板筋要逐点检查保护层厚度，对池及柱预埋筋的位置要拉通线检查，为使底板钢筋稳固，在上下层筋之间加斜向筋。
特别是池壁八字吊模板完成后，对底板筋及池壁筋再次检查与调整。
364底板混凝土浇筑
a、水池底板混凝土的原材料及配合比应符合设计与相关规范要求（详见防水混凝土的要求）。
b、底板混凝土的坍落度。
当采用吊斗灌注机械振捣时，在浇筑地点混凝土的坍落部宜先用50-70mm
采用掺用外加剂的泵送混凝土时，其坍落度不宜大于150mm
c、混凝土浇筑应连续进行，尽量减少间歇时间。
浇筑段接茬间歇时
间，当气温小于25C时，不超过3h,气温大于或等于25C时，不应超过
2.5h
d、池壁八字吊模部分的混凝土浇筑应在底板平面混凝土浇筑30min
后进行，防止八字腋角部分的混凝圭由吊模下部底板面压出后造成蜂窝麻面.为保证池壁腋角部分的混凝土密实，应在混凝土初凝前进行二次振捣，压实混凝土表面，同时对八字吊模的要部混凝土表面整平。
d、底板表面的整平与压实。
设置底板混凝土表面高程控制轨。
在稳固的底板钢筋排架上，安装临时控制轨。
在浇筑底板混凝土时，用杠尺对混凝土表面整平。
e、混凝土浇筑完成后，应视气温与混凝土的硬化情况适时覆盖并洒水养护。
养护时间不少于规定的14d。
特别是池壁的施工缝部位，要覆盖严密，洒水养护。
3.7池壁钢筋混凝土
3.7.1施工程序
清除池壁钢筋上水泥浆一施工缝凿毛一拆除池壁八字吊模—绑扎池壁钢筋一^验收钢筋一安装池壁模板一验收一*"准备工作浇筑池壁混凝土一^养护一拆除池壁侧模一继续养护。
3.7.2施工缝凿毛处理
池壁要部凝土强度达到2.5N/mm以上时开始凿毛。
凿毛应用剁斧或尖錾轻锤将混凝土的不密实表面及浮浆凿掉露出新茬。
凿毛过程中要注意保护混凝土的棱角，不要将粗骨料剔出。
3.7.3池壁钢筋
池壁钢筋绑扎的关键是控制好钢筋的搭接长度与搭接位置：
控制好竖向钢筋顶部的高度；控制好池壁内外层钢筋的净距尺寸；保证整体钢筋网的稳固。
a、绑扎前的准备工作
按施工图纸核对各型号钢筋的直径、长度、成型尺寸。
为控制池壁竖向钢筋的上顶高度，在池壁八字腋角要部侧面上，测量高程控制线。
标明到池顶上皮的高度，据此绑扎竖筋。
搭设内外脚手架，清除钢筋表面灰浆整理埋筋。
b、绑扎
重点应控制好内外层钢筋的净尺寸，为此采用排架或板凳筋作法。
无论采用哪处方法，要按施工图保护层厚度的要求，精心加工排架与垫块，使误差值不大于士3mm排架（支撑板凳）的间距不应大于50cm。
砂浆
垫块摆放的位置，要与钢筋排架的支点相对应。
绑丝扣应向内侧弯曲，不应占用保护层的厚度。
绑扎后的池壁钢筋，应经检查验收。
3.7.4池壁模板
池壁模板的质量，直接影响池壁混凝土的质量水平。
池壁模板设计，应根据模板的支搭高度与浇筑方式，对模板的强度、刚度、稳定性进行计算。
作到构造合理、结构稳定、易于装拆、操作方便。
池壁内部搭设满堂脚手架，以形成稳定的支模体系，池壁外搭设操作架，以确保安全作业。
脚手架纵横立距为1米，步距1.5米，纵横向设置剪刀撑。
外操作架还应设置抛撑，确保安全。
池壁墙模板、柱、十字梁模板一次装设成型，池壁墙模板采用15伽
木胶合板、①12止水对拉螺杆配合①48x3.0mm钢管及50X70mn木方加固，对拉螺栓起步距离100mm柱模板采用50x70mm木方加固。
梁模板采用15mn的木胶板，木楞采用50x70的木楞，采用三角支撑固定梁侧模板，池壁墙模板支模示意如下图：
单位:
（mm）
50X50X3止水钢片
墙械板正立面图
止水对拉螺栓
墙慎板1「1剖而图
池壁墙支模示意图
以墙模板为例，其它模板参照设计计算，模板工程应编制专项方案经审核批准后方可实施。
墙模板计算书：
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：
直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。
组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
（一）根据《建筑施工手册》，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2.
1）基本参数
次楞间距（mm）:
250;穿墙螺栓水平间距（mm）:
500;
主楞间距（mm）:
450;穿墙螺栓竖向间距（mm）:
450;
对拉螺栓直径（mm）:
M12;
2）主楞信息
主楞材料：
圆钢管；主楞合并根数:
2;
直径（mm）:
48.00;壁厚（mm）:
3.00;
3）次楞信息
次楞材料:
木方；次楞合并根数：
1;
宽度（mm）:
50.00;高度（mm）:
70.00;
4）面板参数
面板类型：
胶合面板；面板厚度（mm）:
15.00；面板弹性模量（N/mm）:
6000.00;面板抗弯强度设计值
fc（N/mm）:
12.00;
面板抗剪强度设计值（N/mm）:
1.50;
5）木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc（N/mm）:
13.00；方木弹性模量
E（N/mm）:
9000.00;
方木抗剪强度设计值fv（N/mm）:
1.5；钢楞弹性模量E（N/mm）:
206000.0;
钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm）:
205.00;
（2）墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：
F=0.22丫tBiB2V2
F=yH
其中丫--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;
t--新浇混凝土的初凝时间，取4.00h;
T--混凝土的入模温度，取25.000C;
V--混凝土的浇筑速度，取1.5m/h;
H--模板计算高度，取3.500m;
B1--外加剂影响修正系数，取1.20;
（32--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150
分别计算得35.70kN/m2、84kN/m2,取较小值35.70kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值Fi=35.70kN/m2；
倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2二2kN/m2。
（三）墙模板面板的计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算
只考虑新浇混凝土侧压力。
计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。
250
1
L250
L
r'
r彳
r
面板计算简图
1）抗弯强度验算
弯矩计算公式如下：
M=0.1q|2+0.117q2l2
其中，M--面板计算最大弯矩（N•mm）
l--计算跨度（次楞间距）:
l=250.0mm;
新浇混凝土侧压力设计值5：
1.2X35.70x0.45=19.28kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2：
1.4X2.0x0.45=1.26kN/m;
22
面板的最大弯矩：
M=0.1X19.28X250.0+0.117X1.260X250.0=
5
1.30X10N-mm
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
（T=M/W其中，（T--面板承受的应力（N/mm）;
M--
面板计算最大弯矩（N•mm）
W--面板的截面抵抗矩：
W=bh勺6=500x15.0X15.0/6=1.88x104mm3；
f--面板截面的抗弯强度设计值（N/mn2）;f=12.000N/mm2;
54
面板截面的最大应力计算值：
（T=M/W=1.30X10/1.88X10=
2
6.91N/mm;
面板截面的最大应力计算值（T=6.91N/mm小于面板截面的抗弯强
度设计值[f]=12N/mm2,满足要求！
2）抗剪强度验算
计算公式如下：
V=0.6q1l+0.617q2I
其中，V--面板计算最大剪力（N）;
l--计算跨度（次楞间距）:
l=250.0mm;
新浇混凝土侧压力设计值5：
1.2X35.70x0.45=19.28kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2：
1.4X2.0x0.45=1.26kN/m;
面板的最大剪力：
V=0.6X19.28X250+0.617X1.26X250=3086.4N;
截面抗剪强度必须满足：
t=3V/（2bhn）其中，t--面板截面的最大受剪应力（N/mm）;
V--面板计算最大剪力（N）:
V=3086.4N;
b--构件的截面宽度（mm）：
b=500mm;
hn--面板厚度（mm）:
hn=15.0mm;
fv--面板抗剪强度设计值（N/mm）:
fv=1.500N/mm2;
面板截面的最大受剪应力计算值：
2
t=3X3086.4/（2X500X15.0）=0.617N/mm;
面板截面抗剪强度设计值：
[fv]=1.500N/mmi;
面板截面的最大受剪应力计算值t=0.617N/mm小于面板截面抗
剪强度设计值[t]=1.5N/mmf，满足要求！
3）挠度验算
根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下：
V=0.677ql4/（100EI）<[v]=l/250
其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载：
q=35.7X0.450=16.07N/mml--计算跨度（次楞间距）:
l=250mm;
E--面板的弹性模量：
E=6000N/mm2;
I--面板的截面惯性矩:
I=50X1.5X1.5X1.5/12=14.06cm4;
面板的最大允许挠度值:
[v]=1mm;
面板的最大挠度计算值：
V=
45
0.677X16.07X250心00X6000X1.41X10）=0.502mm;
面板的最大挠度计算值：
V=0.502mm小于等于面板的最大允许挠度
值[v]=1mm满足要求！
（4）墙模板主次楞的计算
（1）次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，次楞采用木方，宽度50mm高度70mm截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：
W=5X7X7/6X1=40.83cm3;
I=5X7X7X7/12X1=142.92cm4;
q
次楞计算简图
1）次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算:
M=0.1qil2+0.117q2l2
其中，
M--次楞计算最大弯矩（N•mm）
l--
计算跨度（主楞间距）:
l=500.0mm;
新浇混凝土侧压力设计值5：
1.2X35.70X0.25=10.71kN/m;
倾倒混凝土侧压力设计值q2：
1.4X2.00X0.25=0.700kN/m。
次楞的最大弯矩：
M=0.1X10.71X450.02+0.117X0.700X450.02.19X105N・mm
次楞的抗弯强度应满足下式：
（T=M/W其中，（T-
-次楞承受的应力（N/mm）;
M--
次楞计算最大弯矩（N•mm）
W--f--
次楞的截面抵抗矩（mn^）,W=4.08X104;
次楞的抗弯强度设计值（N/mm）;f=13.000N/mm2;
次楞的最大应力计算值：
（T=2.19X105/4.08X104=5.37N/mm2;
次楞的抗弯强度设计值：
[f]=11N/mm2;
次楞的最大应力计算值（T=5.37N/mm2小于次楞的抗弯强度设计
值[f]=11N/mm2,满足要求！
2）次楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：
V=0.6qil+0.617q2I
其中，V—次楞承受的最大剪力；
I--计算跨度（主楞间距）:
I=500.0mm;
新浇混凝土侧压力设计值
qi：
1.2X35.70x0.25=10.71kN/m倾倒混凝土侧压力设计值q2：
1.4X2.00x0.25/1=0.700kN/m次楞的最大剪力：
V=0.6X10.71X450.0+0.617X0.700X450.0=3086N;
截面抗剪强度必须满足下式：
t=3V/（2bh0）
其中，t--次楞的截面的最大受剪应力（N/mm）;
V--次楞计算最大剪力（N）:
V=3086N;
b--次楞的截面宽度（mm）:
b=50.0mm;
hn--次楞的截面高度（mm）：
h0=70.0mm;
fv--次楞的抗剪强度设计值（N/mm）:
fv=1.500N/mm2;
次楞截面的受剪应力计算值：
2
T=3X3086/（2X50.0X70.0）=1.32N/mm;
次楞截面的受剪应力计算值t=1.32N/mm小于次楞截面的抗剪强
度设计值fv=1.5N/mm，满足要求！
3）次楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
V=0.677ql4/（100EI）<[v]=l/250其中，v--次楞的最大挠度（mm）;
q--作用在次楞上的线荷载（kN/m）:
q=35.70x0.25=8.93kN/m;
l--计算跨度（主楞间距）:
l=450.0mm;
E--次楞弹性模量（N/mrf）:
E=9000.00N/mm2;
I--次楞截面惯性矩（mn4）,1=1.43x106mri]
次楞的最大挠度计算值：
46
V=0.677x8.93/1x450/（100x9000X1.43x10）=0.19mm;
次楞的最大容许挠度值：
[v]=2mm;
次楞的最大挠度计算值v=0.19mm小于次楞的最大容许挠度值[v]=2mm满足要求！
（2）主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm壁厚3mm截面惯性矩I和截面抵抗矩V分别为：
3
W=4.493x2=8.99cm;
I=10.783x2=21.57cm4;
E=206000N/mm；
J
L販
500
L500J
L
r彳
r』
r
主楞计算简图
1）作用在主楞的荷载：
P1=1.2x35.70x0.25x0.45=4.82kN;
P2=1.4x2x0.25x0.45=0.315kN;
M=0.267RL+0.311P2L=0.267x4.82x0.5+0.311x0.315x0.5=0.692KN•m
主楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）:
l=500mm;
强度验算公式：
（T=M/W其中，（T--主楞的最大应力计算值（N/mm2）
M--主楞的最大弯矩（N•mm）
6
M=0.692X10N•mm
W--主楞的净截面抵抗矩（mrm）；W=8.99X103mni；
f--主楞的强度设计值（N/mm2）,f=205.000N/mm2;
主楞的最大应力计算值：
（T=0.692X106/8.99X103=76.9
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