4#车库模板施工方案.docx

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4#车库模板施工方案

4#车库模板施工方案

第一章、概况

一、工程概况

本工程为碧水西岸·南湖1号4#车库，地处西安市曲江新区雁南路以南。

工程，包括该项目建筑.结构.给排水暖通.电气专业的施工图设计及室外工程设计。

总建筑面积约11291.7平方米。

框架梁最长跨度为7.5m，框架梁最大截面尺寸为550×800mm；现浇钢筋混凝土板板厚用有200mm；柱截面为方形600×600mm；墙体厚度为300mm。

二、施工部署

为提高工效，保证工程施工质量，本工程模板主要采用木模。

本工程模板采用1830×915×18的九夹板（用于墙模板）和1220×2440×12（用于楼板模板）的竹胶板，内外楞分别采用ф48×3.5钢管；并采用ф10对拉螺杆。

背楞采用55×75×3000mm～4000mm规格的木枋。

每次使用模板前刷脱模剂以延长模板使用周期。

三、模板工程施工

1、梁模板施工：

（1）根据梁的几何尺寸，结合现场实际情况配制拼装；

（2）支模时，根据梁截面尺寸大小，采用螺杆和斜撑，铁丝调节加固法，并按规定起拱。

（3）梁截面550×800mm、300×800mm、350×800mm。

（4）梁模板支承的木枋铺设距离中—中不得大于250mm，梁的支承架立杆钢管中距为800mm，并采用竖向横拉杆及增设适当斜撑，保证支承架的刚度和整体稳定。

（5）穿墙螺杆采用ф10的拉杆。

（6）梁的支承架应与板的支承架相连接，形成一个整体稳定支承架系统。

（7）采用胶合板，梁离地面高度为3.9m，模板底木楞和顶撑采用55×75松木木楞，间距为450mm，侧模立档间距选用400mm。

（8）梁侧板连接处用等厚木方接缝，跨度较大的地方，中间梁板应起拱，[跨度大于四米起拱h为梁跨度千分之一至千分之三。

]

2、墙模板施工

墙模板按墙截面尺寸直接配置，木枋（50×70mm）背楞间距不大于300mm，双排Ф48钢管横档间距不大于600mm，Ф10对拉螺栓@500×600mm。

离板底起来150为第一排对拉螺杆。

墙模在校正后用钢管支撑固定在满堂架上。

墙模板安装时，根据边线先立一侧模板，临时用支撑撑住，用线锤校正模板的垂直，然后固定横档，再用斜撑固定。

待钢筋绑扎后，按同样方法安装另一侧模板及支撑等。

模板拼装时上下竖直拼缝要错开，先立两端，后立中间部分。

支上一层墙模时胶合板要封住下部已浇筑砼约100～200mm，保证模板和已浇筑的砼墙体接缝平整。

为了保证墙体厚度的准确，在两侧模板之间用与墙厚等长的钢筋作撑头。

为使对拉螺栓能重复使用，在对拉螺栓外加Ф10PVC管套筒（地下室外墙除外），套筒伸出模板外侧面10mm，以防被砼堵塞。

剪力墙下口焊定位筋，模板拼缝处用80×60方木，外围檩用钢管加止水螺杆加固，止水螺杆中间及两边焊止水片，并在外侧模与两边焊止水片间垫上20mm的木块，拆除后除掉木垫块，割去此段螺栓，用防水水泥砂浆封口，螺杆间距500×500，下面三道用双螺帽加固。

地下室外墙墙体对拉螺栓中间需加焊止水环。

3、板模板施工

采用1830×915×18mm胶合板拼装，支模时将两端及接头处钉牢，中间尽量少钉或不钉，以利拆模。

木枋间距不大于400mm，满堂支模架主立杆间距不大于1000，水平连杆高度1800，下口要垫模板或竹胶板，距地200设扫地杆，距离5米打一道斜支撑，保证支模架的钢度及稳定性。

梁底水平钢管距离不大于600，端部不大于300。

钢管满堂架支撑牢固，拼接缝过大时，用10cm宽胶带密封，防止漏浆。

4、柱模板施工

柱模背楞采用55×75mm木枋，背楞间距不大于300mm。

支模采用双排钢管柱箍，柱箍间距400mm，在柱底适当加密。

柱支模用二块同柱截面模板、二块宽于截面30模板，钉钉处用方木，上部开梁缺口，用钢管、扣件定位，钢管加固间距不大于400，下面三道用双螺帽加固。

柱箍在模板校正后与梁板模板支撑连接。

第二章、梁模板（扣件钢管架）计算书

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

梁段:

BKL-X。

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）:

0.55；

梁截面高度D（m）:

0.80

混凝土板厚度（mm）:

200.00；

立杆梁跨度方向间距La（m）:

0.60；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:

0.10；

立杆步距h（m）:

1.50；

梁支撑架搭设高度H（m）：

4.60；

梁两侧立柱间距（m）:

0.90；

承重架支设:

1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；

板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）:

0.60；

采用的钢管类型为Φ48×3.2；

扣件连接方式:

双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:

0.90；

2.荷载参数

模板自重（kN/m2）:

0.35；

钢筋自重（kN/m3）:

1.50；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

2.5；

新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）:

19.2；

倾倒混凝土侧压力（kN/m2）:

5.0；

振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）:

2.0

3.材料参数

木材品种：

东北落叶松；

木材弹性模量E（N/mm2）：

10000.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；

木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.6；

面板类型：

胶合面板；

钢材弹性模量E（N/mm2）：

210000.0；

钢材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

205.0；

面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4.梁底模板参数

梁底纵向支撑根数：

3；

面板厚度（mm）：

18.0；

5.梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

600；

次楞间距（mm）：

300；

穿梁螺栓水平间距（mm）：

600；

穿梁螺栓竖向间距（mm）：

300；

穿梁螺栓直径（mm）：

M10；

主楞龙骨材料：

木楞,，宽度55mm，高度75mm；

次楞龙骨材料：

木楞,，宽度55mm，高度75mm；

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取8.000h；

T--混凝土的入模温度，取10.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.000；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为43.973kN/m2、19.200kN/m2，取较小值19.200kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾

倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

计算的原则是按照龙骨的间

距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.抗弯验算

其中，σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--面板的最大弯距（N.mm）；

W--面板的净截面抵抗矩，W=60×1.8×1.8/6=32.4cm3；

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×0.6×19.2×0.9=12.44kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:

q2=1.4×0.6×5×0.9=3.78kN/m；

q=q1+q2=12.442+3.780=16.222kN/m；

计算跨度（内楞间距）:

l=300mm；

面板的最大弯距M=0.1×16.22×3002=1.46×105N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=1.46×105/3.24×104=4.506N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=4.506N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:

q=19.2×0.6=11.52N/mm；

l--计算跨度（内楞间距）:

l=300mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=9500N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=60×1.8×1.8×1.8/12=29.16cm4；

面板的最大挠度计算值:

ω=0.677×11.52×3004/（100×9500×2.92×105）=0.228mm；

面板的最大容许挠度值:

[ω]=l/250=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.228mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度55mm，截面高度75mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=55×75×75/6=51.56cm3；

I=55×75×75×75/12=193.36cm4；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中，σ--内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--内楞的最大弯距（N.mm）；

W--内楞的净截面抵抗矩；

[f]--内楞的强度设计值（N/mm2）。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=（1.2×19.2×0.9+1.4×5×0.9）×0.3/1=8.11kN/m；

内楞计算跨度（外楞间距）:

l=600mm；

内楞的最大弯距:

M=0.1×8.11×600.002=2.92×105N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=2.92×105/5.16×104=5.663N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=5.663N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中E--面板材质的弹性模量：

10000N/mm2；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

q=19.20×0.30/1=5.76N/mm；

l--计算跨度（外楞间距）：

l=600mm；

I--面板的截面惯性矩：

E=1.93×106N/mm2；

内楞的最大挠度计算值:

ω=0.677×5.76×6004/（100×10000×1.93×106）=0.261mm；

内楞的最大容许挠度值:

[ω]=2.4mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.261mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.4mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度55mm，截面高度75mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=55×75×75/6=51.56cm3；

I=55×75×75×75/12=193.36cm4；

外楞计算简图

（1）.外楞抗弯强度验算

其中σ--外楞受弯应力计算值（N/mm2）

M--外楞的最大弯距（N.mm）；

W--外楞的净截面抵抗矩；

[f]--外楞的强度设计值（N/mm2）。

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载:

P=（1.2×19.2×0.9+1.4×5×0.9）×0.6×0.3/1=4.87kN；

外楞计算跨度（对拉螺栓竖向间距）:

l=300mm；

外楞的最大弯距：

M=0.175×4866.48×300=2.55×105N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:

σ=2.55×105/5.16×104=4.955N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:

[f]=17N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=4.955N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

其中E--外楞的弹性模量，其值为10000N/mm2；

p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

p=19.20×0.60×0.30/1=3.46KN；

l--计算跨度（拉螺栓间距）：

l=300mm；

I--面板的截面惯性矩：

I=1.93×106mm4；

外楞的最大挠度计算值:

ω=1.146×3.46×103×3003/（100×10000×1.93×106）=0.055mm；

外楞的最大容许挠度值:

[ω]=1.2mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.055mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.2mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中N--穿梁螺栓所受的拉力；

A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；

f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

查表得：

穿梁螺栓的直径:

10mm；

穿梁螺栓有效直径:

8.12mm；

穿梁螺栓有效面积:

A=52mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:

N=19.2×0.6×0.3×2=6.912kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:

[N]=170×52/1000=8.84kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=6.912kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=8.84kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=600×18×18/6=3.24×104mm3；

I=600×18×18×18/12=2.92×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M--计算的最大弯矩（kN.m）；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=275.00mm；

q--作用在梁底模板的均布荷载设计值（kN/m）；

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:

1.2×（24.00+1.50）×0.60×0.80×0.90=13.22kN/m；

模板结构自重荷载：

q2:

1.2×0.35×0.60×0.90=0.23kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:

1.4×2.00×0.60×0.90=1.51kN/m；

q=q1+q2+q3=13.22+0.23+1.51=14.96kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.125×14.958×0.2752=0.141kN.m；

σ=0.141×106/3.24×104=4.364N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=4.364N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=（（24.0+1.50）×0.800+0.35）×0.60=12.45KN/m；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=275.00mm；

E--面板的弹性模量:

E=9500.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:

[ω]=275.00/250=1.100mm；

面板的最大挠度计算值:

ω=0.521×12.45×2754/（100×9500×2.92×105）=0.134mm；

面板的最大挠度计算值:

ω=0.134mm小于面板的最大允许挠度值:

[ω]=275/250=1.1mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用钢管。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=（24+1.5）×0.8×0.275=5.61kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.35×0.275×（2×0.8+0.55）/0.55=0.376kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（2.5+2）×0.275=1.238kN/m；

2.钢管的支撑力验算

静荷载设计值q=1.2×5.61+1.2×0.376=7.184kN/m；

活荷载设计值P=1.4×1.238=1.733kN/m；

钢管计算简图

钢管按照三跨连续梁计算。

本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.73cm3

I=11.36cm4

钢管强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=7.184+1.733=8.916kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×7.184×0.6×0.6=0.259kN.m；

最大应力σ=M/W=0.259×106/4730=54.674N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

钢管的最大应力计算值54.674N/mm2小于钢管抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求!

钢管抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:

V=0.6×7.184×0.6=2.586kN；

钢管的截面面积矩查表得A=450.000mm2；

钢管受剪应力计算值τ=2×2586.060/450.000=11.494N/mm2；

钢管抗剪强度设计值[τ]=120N/mm2；

钢管的受剪应力计算值11.494N/mm2小于钢管抗剪强度设计值120N/mm2,满足要求!

钢管挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q=5.610+0.376=5.986kN/m；

钢管最大挠度计算值ω=0.677×5.986×6004/（100×20600×11.36×104）=2.244mm；

钢管的最大允许挠度[ω]=0.600×1000/250=2.400mm；

钢管的最大挠度计算值ω=2.244mm小于钢管的最大允许挠度[ω]=2.4mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

荷载计算公式如下：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m2）：

q1=（24.000+1.500）×0.800=20.400kN/m2；

（2）模板的自重（kN/m2）：

q2=0.350kN/m2；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m2）：

q3=（2.500+2.000）=4.500kN/m2；

q=1.2×（20.400+0.350）+1.4×4.500=31.200kN/m2；

梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

当n=2时：

当n＞2时：

计算简图（kN）

支撑钢管变形图（m.m）

支撑钢管弯矩图（kN.m）

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=1.241kN，中间支座最大反力Rmax=8.223；

最大弯矩Mmax=0.217kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.106mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.217×106/4730=45.909N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值45.909N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

八、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.90，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为14.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取14.40kN；

　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=8.223kN；

R<14.40kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力：

N1=1.241kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×0.129×4.6=0.713kN；

楼板的混凝土模板的自重：

N3=1.2×（0.60/2+（0.90-0.55）/2）×0.60×0.35=0.120kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.2×（0.60/2+（0.90-0.55）/2）×0.60×0.200×（1.50+24.00）=1.744kN；

N=1.241+0.713+0.12+1.744=3.817kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.5；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=4.73；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；

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