落地式卸料平台施工方案.docx
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落地式卸料平台施工方案
一、编制依据
《建筑施工安全检查标准》JGJ-59-2011
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
二、工程概况
昆明市2012年市级统建保障性住房项目大漾田地块位于昆明市五华区大漾田村,东至轨道交通4号线停车场,南至五华17号路,西至西北三环,北至大漾田村,四周交通便利。
项目用地东西长约230m,南北深约400m。
本工程为市级统建保障性住房项目-大漾田地块,总规划建设净用地面积52792.46平方米,总建筑面积253480.44平方米,地上建筑面积195235.97平方米,地下建筑面积58244.47平方米,容积率为3.65。
地上共计15栋,含层数为21~34层住宅,21层办公综合楼,13幢、14幢2层的商业楼及15幢3层幼儿园。
1、5#塔楼为地下三层,其余幢号为2层或一层地下室,主要为机动停车库、非机动车库、设备用房等。
三、卸料平台施工
卸料平台尺寸为4m*4m,立杆间距1m,水平杆步距1.5m,外侧从底部到顶连续设置剪刀撑,内部水平方向间隔5~8m设置水平剪刀撑。
立杆支撑在混凝土面上,立杆下垫50*90木方。
作业层满铺50*90木方,间距300,木方上面满铺15厚脚手板。
平台结构如下图所示:
平台顶层在原水平杆间增加一道加强小横杆。
作业层上设水平防护栏杆,栏杆上杆高1.2米,中间栏杆高0.6米,外侧满挂密目式安全网,栏杆内侧设脚手板做180高挡脚板,栏杆内外两侧悬挂限载标识牌。
平台底部满挂安全平网一道。
卸料平台顶层平面图
平台直接与框架结构相连接,不与主体外脚手架连接,从地面向上搭设,高度根据运输需要确定。
采用钢管与扣件将卸料平台与主体框架相拉结每个拉结点设2个扣件受力。
当柱间距过大时,在设置卸料平台的位置对应的楼板上,浇筑混凝土时预埋200Ф48钢管作为拉结点。
连墙件布置图
连墙件大样图
(设置在柱上)
连墙件大样图
(设置在梁上)
四、施工要求
4.1施工前按施工组织设计中的有关脚手架的要求,向架设和使用人员进行技术交底;
4.2按照下列要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收,不合格的不得使用:
钢管:
脚手架钢管质量符合现行的国家标准《碳素结构钢》(GB/T1700)中的Q235-A级钢的规定,采用Ф48*3.0钢管,每根钢管的最大质量不应大于25公斤,新旧钢管的尺寸、外表质量和外形分别符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的第8.1.1、8.1.2条的规定,钢管上严禁打孔;
扣件:
采用可铸造铁制造的扣件,其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定,脚手架采用的扣件,螺栓拧紧扭力矩为65N·M时不得发生破坏;
脚手板:
采用木脚手板,板厚为15mm;
安全网:
采用绿色密目式安全网和白色安全平网;
4.3经检验合格的配件应按品种、规格分类,堆放整齐平稳,堆放场地不得有积水。
清理现场的杂物,平整搭设场地,并使排水通畅。
五、构造要求
5.1纵向水平杆的搭设要求
纵向水平杆设置在立杆内侧,长度不小于3跨,纵向水平杆接长采用对接扣件及搭接连接,连接时对接扣件交错布置,两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨内;不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离大于500mm;各接头中心离最近主节点的距离不得大于纵距的1/3;搭接长度不得小于1米,等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离大于100mm。
5.2横向水平杆搭设要求
横向水平杆两端均采用直角扣件固定在纵向水平杆上,主节点处设置一根横向水平杆,用直角扣件扣接,严禁拆除。
主节点处两个直角扣件的中心距离为100mm,作业层上非主节点处的横向水平杆,最大间距不大于纵距的1/2。
5.3脚手板搭设要求
作业层脚手板满铺、固定、离开墙面120~150mm;脚手板设置在木方上。
脚手板铺设时采用平铺,不允许搭接铺设。
作业层脚手板探头长度为150mm,其板长两端均与支撑杆可靠地固定。
5.4立杆搭设要求
脚手架设置纵向、横向水平扫地杆,纵向扫地杆采用直角扣件固定在
距底座上皮不大于200mm处的立杆上,横向扫地杆采用直角扣件固定在紧
靠纵向扫地杆下方的立杆上;立杆采用连墙件与建筑物可靠连接,立杆接长接头必须采用对接扣件连接,其对接扣件交错布置,两根相邻接头不得设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不得小于500mm;各接头中心至主节点的距离不得大于步距的1/3。
5.5连墙件搭设要求
连墙件尽量靠近主节点设置,偏离主节点的距离不应大于300mm,从底层第一步纵向水平杆处开始设置,采用刚性连墙件;连墙件与框架柱连接,采用钢管组成;
5.6剪刀撑及横向斜撑搭设要求
平台外侧设置剪刀撑,从底向上连续设置,剪刀撑的接长采用搭接接长,斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm。
六、荷载要求
6.1卸料平台设计施工荷载2KN/M²,最大荷载32KN,实际堆放荷载最大20KN,1.25KN/M².
6.2现场材料堆放:
6米钢管100根,3米钢管200根,扣件2000个,50*100*4000木方160根,1830*915*15层板130张。
七、安全要求
7.1脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规定》(GB5036)考核的专业架子工,上岗人员定期体检,合格者方可持证上岗。
7.2搭设脚手架的人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋;
7.3脚手架一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步,每搭完一步脚手架后,应按要求规定能够校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
7.4搭设脚手架时,地面应设围挡和警戒标志,并派专人看守,严禁非操作人员入内。
7.5严禁将外径48mm和51mm的钢管混用;相邻立杆的对接扣件不得在同一高度使用,扣件必须与钢管外径相同,对接扣件开口朝上或朝内。
7.6脚手架使用期间,严禁拆除连墙件及主节点处的纵、横向水平杆,纵、横向扫地杆
八、拆除方案
8.1拆除前准备:
脚手架拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件,支撑体现等是否符合构造要求;根据检查结构补充完善,经项目经理同意后方可拆除;
8.2拆除前应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底,并清理脚手架上杂物及地面障碍物。
8.3拆除作业必须从上而下逐层进行,严禁上下同时作业;
8.4连墙件必须随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架,分段拆除高差不应大于2步,如高差大于2步,应增设连墙件加固;
8.5当脚手架拆至下部最后一根立杆高度(约6米)时,应先在适当的位置搭设临时抛撑加固后,再拆除连墙件;
8.6脚手架各构配件严禁抛掷至地面,拆除脚手架时,地面应设围栏和警示标志,并派专人看守,严禁非操作人员入内。
九、计算书
钢管落地卸料平台计算书
十、计算依据:
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、架体参数
卸料平台名称
卸料平台
卸料平台布置方式
沿纵向
平台长度A(m)
4
平台宽度B(m)
4
平台高度H(m)
8
立杆纵距la(m)
1
立杆步距h(m)
1.5
立杆横距lb(m)
1
板底支撑间距s(m)
0.5
二、荷载参数
每米钢管自重g1k(kN/m)
0.033
脚手板自重g2k(kN/m2)
0.35
栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)
0.14
安全设施与安全网自重g4k(kN/m)
0.01
材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)
3
施工均布荷载q2k(kN/m2)
2
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
风荷载体型系数μs
0.8
风压高度变化系数μz
0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算)
三、设计简图
平台水平支撑钢管布置图
卸料平台平面示意图
卸料平台侧立面示意图
四、板底支撑(纵向)钢管验算
钢管类型
Ф48×3
钢管截面抵抗矩W(cm3)
4.49
钢管截面惯性矩I(cm4)
10.78
钢管弹性模量E(N/mm2)
206000
钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
G1k=g1k=0.033kN/m;
G2k=g2k×lb/2=0.350×1.00/2=0.175kN/m;
Q1k=q1k×lb/2=3.000×1.00/2=1.500kN/m;
Q2k=q2k×lb/2=2.000×1.00/2=1.000kN/m;
1、强度计算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.033+0.175)=0.250kN/m;
q2=1.4×(Q1k+Q2k)=1.4×(1.500+1.000)=3.500kN/m;
板底支撑钢管计算简图
Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.250+0.117×3.500)×1.002=0.434kN·m;
Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.250+1.200×3.500)×1.00=4.475kN;
σ=Mmax/W=0.434×106/(4.49×103)=96.762N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
满足要求!
2、挠度计算
q'=G1k+G2k=0.033+0.175=0.208kN/m
q'=Q1k+Q2k=1.500+1.000=2.500kN/m
R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.208+1.200×2.500)×1.00=3.229kN;
ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.208×(1.00×103)4+0.990×2.500×(1.00×103)4)/(100×206000.00×10.78×104)=1.178mm≤min{1000.00/150,10}mm=6.667mm
满足要求!
五、横向支撑钢管验算
平台横向支撑钢管类型
单钢管
钢管类型
Ф48×3
钢管截面抵抗矩W(cm3)
4.49
钢管截面惯性矩I(cm4)
10.78
钢管弹性模量E(N/mm2)
206000
钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算,集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。
q=g1k=0.033kN/m;
p=Rmax=4.475kN;
p'=R'max=3.229kN
横向钢管计算简图
横向钢管计算弯矩图
Mmax=0.785kN·m;
横向钢管计算剪力图
Rmax=5.174kN;
横向钢管计算变形图
νmax=1.691mm;
σ=Mmax/W=0.785×106/(4.49×103)=174.722N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;
满足要求!
νmax=1.691mm≤min{1000.00/150,10}=6.67mm;
满足要求!
六、立杆承重连接计算
横杆和立杆连接方式
单扣件
单扣件抗滑承载力(kN)
8
扣件抗滑移承载力系数
0.8
Rc=8.0×0.80=6.400kN≥R=5.174kN
满足要求!
七、立杆的稳定性验算
钢管类型
Ф48×3
钢管截面回转半径i(cm)
1.59
钢管的净截面A(cm2)
4.24
钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
双立杆计算方法
按照分配系数分配
主立杆受力分配系数κ
0.6
立杆计算长度系数μ
1.5
NG1=(la+1.00×lb+2.00×h)×g1k/h×H+g1k×la×1.00/1.00=(1.00+1.00×1.00+2.00×1.50)×0.033/1.50×8.000+0.033×1.00×1.00/1.00=0.913kN
NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×1.00×1.00/1.00=0.350kN;
NQ1=q1k×la×lb/1.00=3.000×1.00×1.00/1.00=3.000kN;
NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×1.00×1.00/1.00=2.000kN;
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值:
N=1.2(NG1+NG2)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(0.913+0.350)+0.9×1.4×(3.000+2.000)=7.816kN;
支架立杆计算长度:
L0=kμh=1×1.50×1.50=2.250m
长细比λ=L0/i=2.250×103/(1.59×10)=141.509≤[λ]=250
满足要求!
轴心受压构件的稳定系数计算:
L0=kμh=1.155×1.500×1.5=2.599m
长细比λ=L0/i=2.599×103/(1.59×10)=163.443
由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.265
ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2
Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.178×1.00×1.502/10=0.050kN·m;
σ=kN/φA+Mw/W=0.60×7.816×103/(0.265×4.24×102)+0.050×106/(4.49×103)=52.949N/mm2≤[f]=205.00N/mm2
满足要求!
八、连墙件验算
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件布置方式
一步一跨
连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)
3
内立杆离墙距离a(m)
0.25
1、强度验算
ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2
AW=1.50×1.00×1×1=1.5m2
Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.178×1.5=0.373kN
N=Nw+N0=0.373+3.00=3.373kN
长细比λ=L0/i=(0.25+0.12)×103/(1.59×10)=23.270,由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.944。
Nf=0.85×φ·A·[f]=0.85×0.944×4.240×10-4×205.00×103=69.745kN
N=3.373≤Nf=69.745
满足要求!
2、连接计算
连墙件采用扣件方式与墙体连接。
单扣件承载力设计值Rc=8.0×0.80=6.400kN
N=3.373kN≤Rc=6.400kN
满足要求!
九、立杆支承面承载力验算
地基土类型
素填土
地基承载力特征值fg(kPa)
140
基础底面面积A(m2)
0.25
地基承载力调整系数kc
1
fg'=fg×kc=140.000×1.000=140.000kPa
Nk=(NG1+NG2)+(NQ1+NQ2)=(0.913+0.350)+(3.000+2.000)=6.263kN;
p=Nk/A=6.263/0.25=25.052kPa≤fg'=140.000kPa
满足要求!