计算书.docx
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计算书
伴山国际花园住宅小区
梁高度≥1000统计表
高宽
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伴山国际花园住宅小区
梁高度≥1000脚手架搭设基本尺寸表
梁截面尺寸
立柱跨度方向间距（m）
脚手架步距（m）
梁两侧立柱间距（m）
梁底增加承重立杆数
木方截面宽度（mm）
木方截面高度（mm）
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一、梁截面B×D=350mm×1000mm，
梁支撑立杆的横距（跨度方向）l=1.20米，立杆的步距h=1.50米梁底增加1道承重立杆。
图1梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为Φ48×3.50。
一、梁底支撑的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：
q1=25.000×1.000×1.200=30.000kN/m；
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q2=0.350×1.200×（2×1.000+0.350）/0.350=2.820kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：
经计算得到，活荷载标准值P1=（1.000+2.000）×0.350×1.200=1.260kN；
2.方木楞的支撑力计算
均布荷载q=1.2×30.000+1.2×2.820=39.384kN/m；
集中荷载P=1.4×1.260=1.764kN；
方木计算简图
经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：
N1=2.639kN；
N2=10.371kN；
N3=2.639kN；
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.000×10.000×10.000/6=133.33cm3；
I=8.000×10.000×10.000×10.000/12=666.67cm4；
方木强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=10.371/1.200=8.642kN/m；
最大弯距M=0.1ql2=0.1×8.642×1.200×1.200=1.244kN.m；
截面应力σ=M/W=1.244×106/133333.3=9.334N/mm2；
方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
方木抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力:
Q=0.6×8.642×1.200=6.222kN；
截面抗剪强度计算值T=3×6222.465/（2×80.000×100.000）=1.167N/mm2；
截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；
方木的抗剪强度计算满足要求!
方木挠度计算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
最大变形V=0.677×7.202×1200.0004/（100×9500.000×666.667×103）=1.596mm；
木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!
3.支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照连续梁的计算如下
计算简图（kN）
支撑钢管变形图（kN.m）
支撑钢管弯矩图（kN.m）
经过连续梁的计算得到：
支座反力RA=RB=0.301kN中间支座最大反力Rmax=14.269；
最大弯矩Mmax=0.341kN.m；
最大变形Vmax=0.124mm；
截面应力σ=0.341×106/5080.0=67.218N/mm2；
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
二、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
三、扣件抗滑移的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.000kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=14.269kN；
R<16kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，
双扣件承载力设计值取16kN。
四、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力：
N1=14.269kN；
脚手架钢管的自重：
N2=1.2×0.129×5.600=0.868kN；
N=14.269+0.868=15.137kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58；
A--立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89；
W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：
W=5.08；
σ--钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.00N/mm2；
lo--计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式
（1）或
（2）计算
lo=k1uh
（1）
lo=（h+2a）
（2）
k1--计算长度附加系数，按照表1取值为：
1.167；
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.730；
a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：
a=0.300m；
公式
（1）的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.730×1.500=3.028m；
Lo/i=3028.365/15.800=192.000；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.195；
钢管立杆受压强度计算值；σ=15136.959/（0.195×489.000）=158.743N/mm2；
立杆稳定性计算σ=158.743N/mm2小于[f]=205.00满足要求！
立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.300×2=2.100m；
Lo/i=2100.000/15.800=133.000；
公式
（2）的计算结果：
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.381；
钢管立杆受压强度计算值；σ=15136.959/（0.381×489.000）=81.247N/mm2；
立杆稳定性计算σ=81.247N/mm2小于[f]=205.00满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
lo=k1k2（h+2a）（3）
k2--计算长度附加系数，h+2a=2.100按照表2取值1.006；
公式（3）的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.167×1.006×（1.500+0.300×2）=2.465m；
Lo/i=2465.404/15.800=156.000；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.287；
钢管立杆受压强度计算值；σ=15136.959/（0.287×489.000）=107.857N/mm2；
立杆稳定性计算σ=107.857N/mm2小于[f]=205.00满足要求！
二、梁截面B×D=400mm×1200mm，
梁支撑立杆的横距（跨度方向）l=0.95米，立杆的步距h=1.5，梁底增加1道承重立杆。
图1梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为Φ48×3.50。
一、梁底支撑的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：
q1=25.000×1.200×0.950=28.500kN/m；
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q2=0.350×0.950×（2×1.200+0.400）/0.400=2.327kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：
经计算得到，活荷载标准值P1=（1.000+2.000）×0.400×0.950=1.140kN；
2.方木楞的支撑力计算
均布荷载q=1.2×28.500+1.2×2.327=36.993kN/m；
集中荷载P=1.4×1.140=1.596kN；
方木计算简图
经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：
N1=2.817kN；
N2=10.838kN；
N3=2.817kN；
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.000×10.000×10.000/6=133.33cm3；
I=8.000×10.000×10.000×10.000/12=666.67cm4；
方木强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=10.838/0.950=11.409kN/m；
最大弯距M=0.1ql2=0.1×11.409×0.950×0.950=1.030kN.m；
截面应力σ=M/W=1.030×106/133333.3=7.722N/mm2；
方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
方木抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力:
Q=0.6×11.409×0.950=6.503kN；
截面抗剪强度计算值T=3×6503.019/（2×80.000×100.000）=1.219N/mm2；
截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；
方木的抗剪强度计算满足要求!
方木挠度计算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
最大变形V=0.677×9.507×950.0004/（100×9500.000×666.667×103）=0.828mm；
木方的最大挠度小于950.0/250,满足要求!
3.支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照连续梁的计算如下
计算简图（kN）
支撑钢管变形图（kN.m）
支撑钢管弯矩图（kN.m）
经过连续梁的计算得到：
支座反力RA=RB=0.519kN中间支座最大反力Rmax=14.623；
最大弯矩Mmax=0.356kN.m；
最大变形Vmax=0.136mm；
截面应力σ=0.356×106/5080.0=70.087N/mm2；
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
二、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
三、扣件抗滑移的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.000kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=14.623kN；
R<16kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，
双扣件承载力设计值取16kN。
四、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力：
N1=14.623kN；
脚手架钢管的自重：
N2=1.2×0.129×5.600=0.868kN；
N=14.623+0.868=15.491kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58；
A--立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89；
W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：
W=5.08；
σ--钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；
[f]--钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205.00N/mm2；
lo--计算长度（m）；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式
（1）或
（2）计算
lo=k1uh
（1）
lo=（h+2a）
（2）
k1--计算长度附加系数，按照表1取值为：
1.167；
u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；
a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：
a=0.300m；
公式
（1）的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.700×1.500=2.976m；
Lo/i=2975.850/15.800=188.000；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；
钢管立杆受压强度计算值；σ=15490.566/（0.203×489.000）=156.050N/mm2；
立杆稳定性计算σ=156.050N/mm2小于[f]=205.00满足要求！
立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.300×2=2.100m；
Lo/i=2100.000/15.800=133.000；
公式
（2）的计算结果：
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.381；
钢管立杆受压强度计算值；σ=15490.566/（0.381×489.000）=83.144N/mm2；
立杆稳定性计算σ=83.144N/mm2小于[f]=205.00满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算
lo=k1k2（h+2a）（3）
k2--计算长度附加系数，h+2a=2.100按照表2取值1.006；
公式（3）的计算结果：
立杆计算长度Lo=k1k2（h+2a）=1.167×1.006×（1.500+0.300×2）=2.465m；
Lo/i=2465.404/15.800=156.000；
由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.287；
钢管立杆受压强度计算值；σ=15490.566/（0.287×489.000）=110.376N/mm2；
立杆稳定性计算σ=110.376N/mm2小于[f]=205.00满足要求！
三、梁截面B×D=400mm×2200mm，
梁支撑立杆的横距（跨度方向）l=0.80米，立杆的步距h=1.50米。
梁底增加2道承重立杆。
图1梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为Φ48×3.50。
一、梁底支撑的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：
q1=25.000×2.200×0.800=44.000kN/m；
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q2=0.350×0.800×（2×2.200+0.400）/0.400=3.360kN/m；
（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：
经计算得到，活荷载标准值P1=（1.000+2.000）×0.400×0.800=0.960kN；
2.方木楞的支撑力计算
均布荷载q=1.2×44.000+1.2×3.360=56.832kN/m；
集中荷载P=1.4×0.960=1.344kN；
方木计算简图
经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：
N1=2.924kN；
N2=8.980kN；
N3=9.231kN；
N4=2.924kN；
方木按照简支梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=8.000×10.000×10.000/6=133.33cm3；
I=8.000×10.000×10.000×10.000/12=666.67cm4；
方木强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载q=9.231/0.800=11.539kN/m；
最大弯距M=0.1ql2=0.1×11.539×0.800×0.800=0.739kN.m；
截面应力σ=M/W=0.739×106/133333.3=5.539N/mm2；
方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
方木抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力:
Q=0.6×11.539×0.800=5.539kN；
截面抗剪强度计算值T=3×5538.795/（2×80.000×100.000）=1.039N/mm2；
截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；
方木的抗剪强度计算满足要求!
方木挠度计算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
最大变形V=0.677×9.616×800.0004/（100×9500.000×666.667×103）=0.421mm；
木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
3.支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照连续梁的计算如下
计算简图（kN）
支撑钢管变形图（kN.m）
支撑钢管弯矩图（kN.m）
经过连续梁的计算得到：
支座反力RA=RB=0.748kN中间支座最大反力Rmax=14.502；
最大弯矩Mmax=0.322kN.m；
最大变形Vmax=0.070mm；
截面应力σ=0.322×106/5080.0=63.394N/mm2；
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
二、梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。
三、扣件抗滑移的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.000kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，R=14.502kN；
R<16kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，
双扣件承载力设计值取16kN。
四、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力：
N1=14.502kN；
脚手架钢管的自重：
N2=1.2×0.129×5.600=0.868kN；
N=14.502+0.868=15.370kN；
φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；
i--计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58；
A--立杆净截面面积（cm2）：
A
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