zz高层住宅工程外脚手架搭拆施工方案doc33页.docx
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zz高层住宅工程外脚手架搭拆施工方案doc33页
外脚手架搭拆施工方案
一、编制依据
1、*******住宅小区******#楼的施工图纸
2、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）
3、建筑施工脚手架实用手册
4、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）
5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ30-2001）
6、钢结构设计规范（GB50017-2003）
7、工程建设标准强制性条文
二、工程概况
*******住宅小区*****楼工程位于成都市**区**路**号，由地下一层车库及地上16层住宅楼组成。
总建筑面积为107400㎡，其中地下室建筑面积约为15308㎡，地上建筑面积约为86367.30㎡，其中商业建筑面积约为5724.70㎡；1层～2层层高为3.0米，3层以上为标准层，层高2.95米，建筑高度47.25m。
主楼为钢筋砼短肢剪力墙结构，商业铺面为框架结构。
三、材料的选择和质量要求
1、钢管
（1）钢管应有产品质量合格证和检验报告。
（2）钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T288的有关规定。
（3）钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，表面平整，无结疤、裂纹、分层、压痕和硬弯等。
（4）钢管必须涂防锈漆。
（5）钢管采用外径48㎜，壁厚3～3.5㎜的高频焊接钢管，其材料应符合GB700-88QZ35的材料条件。
2、扣件
（1）扣件应使用与钢管管径相配合的，其质量符合我国现行标准《钢管脚手架扣件》（GB15831-1995）的可锻铸铁制作的扣件。
（2）扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。
（3）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。
（4）新旧扣件均应进行防锈处理。
（5）铸铁扣件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼或其他影响使用的铸铁缺陷。
（6）扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应不小于1㎜。
（7）各扣件的重量：
直角扣件1.2㎏，旋转扣件1.5㎏，对接扣件1.6㎏。
（8）扣件规格必须与钢管外径相同，且扣件的螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m,并不应大于65N.m。
3、安全网
（1）安全网分平网和立网，平网采用棉纶材料制成，立网采用密目式安全网，安全网采用成都市安监站批准的厂家进行购买。
（2）安全网的质量必须有检测部门批量验证和检验员检验合格证才能使用。
（3）安全网在贮运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学物品的侵蚀，搬运时禁止使用钩子，已使用过的必须检查过合格后方可使用，超过使用期限的严禁使用。
4、工字钢、槽钢
悬挑支承采用[14槽钢和I14工字钢（1#、4#、5#楼1层采用[14槽钢、其余楼层采用I14工字钢），其质量应符合GB3092-82规定，不得使用有严重锈锈蚀弯曲、损坏和裂纹的型材，确保架体结构性能。
5、竹脚片
采用毛竹制作的竹串片，竹串片编结牢固，不得有断裂。
四、施工准备
1、技术准备
根据本工程的特点，采用下列脚手架为主体结构及装修外墙施工的安全防护设施。
（1）三层以下采用落地式双排脚手架（局部一层以上采用悬挑架即地下室外墙需做防水的部位，具体位置详见布置图），外挂密目安全网，当主体结构外挑架正常施工后，即拆除该脚手架。
（2）四层以上采用工字钢悬挑式外脚手架，作为结构施工的防护及外墙操作平台。
（3）主体结构施工时，随着结构工程的施工进度，要求每隔三层搭设一道水平安全网。
（4）洞口临边防护。
2、材料准备
序号
名称
规格
单位
数量
备注
1
钢管
4m、6m
T
1800
1.5～2.5m
T
350
2
扣件
十字、旋转、直接
个
70000
3
竹脚片
800×1200㎜
张
22000
4
安全网
1.8m×6m
张
9000
密目
5
[14槽钢
3.0m～6.0m
根
1420
6
I14槽钢
3.0～6.0
根
660
7
Φ12钢丝绳
4.5m（双股）
根
1600
8
Φ16钢丝绳
4.5m（单股）
根
300
3、劳动力计划
根据施工需要，需要配备专业架子工人数：
40人。
五、施工技术措施
1、脚手架搭设条件
（1）脚手架搭设前已向作业人员进行详细安全、技术交底。
（2）钢管、扣件、竹脚片、安全网等经检查合格。
（3）搭设人员必须持证上岗及个人体防护措施充分（已作定期体检、安全帽、防滑鞋、安全带等已配备）。
（4）5～6级以上大风和雷、雨、雪应停止脚手架作业。
2、脚手架搭设要求
（1）搭设脚手架的所需材料进场后，必须进行检查验收，合格后，按品种、规格分类堆放整齐平稳。
（2）搭设前，技术负责人、安全员必须按搭设方案中有关搭设要求，向架子工人进行书面安全技术交底。
按预定距离分别划出立杆位置，并作好标记。
（3）脚手架的搭设作业必须统一指挥，按要求搭设。
（4）脚手架搭设的几何尺寸：
脚手架立杆纵向间距1.2～1.5米，横向间距1.05米，步高为1.8米，内立杆离墙0.3米。
（5）卸料平台独立承担承力体系，受力与外架分流，上面满铺40mm厚木板。
（6）立杆搭设：
a、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。
纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上方不大于200mm的立杆上。
横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
b、立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接，连墙件布置间距为两步三跨，并不大于层高呈菱形。
c、立杆接头必须采用对接扣件连接。
对接应符合下列规定：
立杆上的对接扣件应交错布置：
两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔在高度方向错开的距离不宜不小于50mm；各接头中心至主接点的距离不宜大于步距的1/3；
d、立杆顶端应高出施工层一步，宜高出女儿墙上口1.3m，高出檐口上口1.5m。
（7）纵向水平杆：
a、纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；
b、纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接应符合下列规定：
纵向水平杆的对接扣件应交错布置：
两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平面方向错开的距离不应小于500㎜；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；
端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离还不应小于100㎜；
当使用竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平面杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹串脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平上，并应等间距设置，间距不应大于400㎜。
（8）横向水平杆：
a、主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。
主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150㎜。
在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度150㎜。
b、作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；
c、当使用竹串片脚手板时，横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；
d、使用竹串脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。
（9）连墙件
a、连墙件数量的设置纵距两跨竖向两步距。
b、连墙件的布置应符合下列规定：
连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；连墙件应从第一步纵向水平杆处开始设置；宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直距离不应大于建筑物的层高，并不得大于4m（2步）。
c、脚手架与主体结构必须采用刚性连接（钢管一端同立体结构预埋铁板电焊，另一端用扣件同立杆扣牢），砼强度不宜低于15N/mm2才能使用。
严禁使用仅有拉筋的柔性连墙。
脚手架与建筑物的拉结采用刚性连结，垂直方向每层设置，水平方向每隔三跨设一拉结点。
顶部及转角处加密，即在转角1米内，每层设置一拉结，且上、下错开布置，连接点宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300㎜。
d、连墙件的构造应符合下列规定：
连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时（24米以下），与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；24米以上采用稍微向上斜连接。
连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。
（10）剪刀撑
a、双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑，
b、剪刀撑的设置应符合下列规定：
脚手架纵向两端和转角处起设，每道剪刀撑跨越立杆的根数不少于5根且不得多于7根规定。
每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m自下而上循序连续设置，剪力撑搭接长度不小于1米，采用3个旋转扣件固定，脚手架每6根立杆设一组剪刀撑，剪刀撑与地面的夹角为450～600度左右，剪刀撑撑至外架顶端。
剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。
剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
剪刀撑跨越立杆的最多根数
剪刀撑斜杆与地面的倾角（a）
450
500
600
剪刀撑跨越立杆的最多根数（n）
7
6
5
（11）横向斜撑
a、横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑的固定应符合旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm当斜腹杆在跨内跨越2个步距宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其中伸出端上。
b、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道；
（12）脚手板
a、作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120～150㎜；
b、竹串片脚手板，应设置在三根横向水平杆上。
当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。
脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。
脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150㎜，两块脚手板外伸长度的和不应大于300㎜；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200㎜，其伸出横向水平杆的长度不应小于100㎜。
c、脚手架每隔4步或每两层应在里立杆与墙壁面之间设通长安全竹串，支承在两根钢管上，竹脚片应按其主竹筋垂直于纵向水平杆铺设，且对接平铺四个角应用1.2㎜即18＃镀锌铅丝双股并联绑扎固定在纵向水平杆上，每块竹串捆绑点不小于4点，绑扎牢固交接平整，破损的及时更换。
d、脚手架与墙体的间隙隔离，每一层铺设隔离层，无探头板，作业层端部脚手板探头长度应取150㎜，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。
（13）防护栏杆、挡脚板
a、脚手架的外立杆内侧，自第一步起必须设1.2m高防护栏杆和18cm高的挡脚板，顶排的防护栏不得少于二道，高度分别为1.2m和0.6m。
外侧全部用绿色防尘密目安全网封闭。
b、脚手架从第二步开始设置防护栏杆、踢脚杆。
防护栏杆高度为1.2米，踢脚杆高度为180㎜，顶排增设栏杆一道。
防护栏杆和踢脚杆设在立杆内侧，全部张挂成都市安监站认可的密目式安全网，安全网用18＃铅丝绑扎并张挂严密。
（14）槽钢在安装立杆位置处，穿杆焊接Ф25钢筋伸出槽钢15㎝，以防止立杆滑动。
（15）槽钢安装在四层、八层、十二层楼面板，预埋二根φ18与板筋焊接，以保证有足够强度，槽钢外挑1.5（阳台3.20）米，伸入结构1.8（阳台2.80）米，用钢筋或钢板与φ18圆钢固定，不致左右摆动。
（16）锚环采用φ18一级钢筋冷弯制作成型，严禁用氧气煨弯；锚环锚入混凝土内的长度应大于25d。
预留位置及高度准确。
（17）钢丝绳按受力要求分别采用φ12双股，吊环采用φ18圆钢，用调节螺杆调节钢丝绳使受力传在预埋吊环上。
（18）接地、避雷措施由专业电工按《JGJ46-88》的有关规定执行。
六、悬挑架计算书及搭设参数
本工程悬挑双排外脚手架采用全封闭，计划在第四层、第八层、第十二层楼板面设工字钢悬挑并钢丝绳斜拉结构。
（一）、参数信息
1.脚手架参数
搭设尺寸为：
立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80米；计算悬挑脚手架为双排脚手架搭设高度为7步×1.8米=12.6米,外架超出作业面1.8米即按15.0米计算，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件:
水平距离4.5m，竖向距离为2.90米，在距每个转角不大于1.0米处设拉结。
2.活荷载参数
施工荷载均布参数（kN/m2）:
3.000；脚手架用途:
结构脚手架；
同时施工层数:
2；
3.风荷载参数
四川省**市地区，基本风压为0.300，风荷载高度变化系数μz为1.670，风荷载体型系数μs为0.872；
考虑风荷载；
4.静荷载参数
每米立杆数承受的结构自重标准（kN/m2）:
0.1248；
脚手板自重标准值（kN/m2）:
0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:
0.140；
安全设施与安全网（kN/m2）:
0.005；脚手板铺设层数:
4；
脚手板类别:
竹串片脚手板；栏杆挡板类别:
栏杆木；
5.水平悬挑支撑梁（按[14b号槽钢计算）
悬挑水平钢梁采用[14b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度3.20米，建筑物内锚固段长度2.80米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物3.10m。
拉杆采用钢管100.0×10.0mm。
（二）、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m
活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m
静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m
活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m
大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为M1=（0.08×0.109+0.10×1.470）×1.5002=0.350kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为M2=-（0.10×0.109+0.117×1.470）×1.5002=-0.412kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.412×106/5080.0=81.008N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m
活荷载标准值q2=1.050kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.677×0.091+0.990×1.050）×1500.04/（100×2.06×105×121900.0）=2.220mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
（三）、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN
荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.575=2.369kN
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=（1.2×0.038）×1.0502/8+2.369×1.050/3=0.835kN.m
=0.835×106/5080.0=164.442N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/（384×2.060×105×121900.000）=0.02mm
集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1711.350×1050.0×（3×1050.02-4×1050.02/9）/（72×2.06×105×121900.0）=2.800mm
最大挠度和V=V1+V2=2.824mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
（四）、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN
荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×2.362=3.498kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
（五）、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1248
NG1=0.125×15.000=1.872kN
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2=0.150×4×1.500×（1.050+0.300）/2=0.608kN
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3=0.150×1.500×4/2=0.450kN
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005
NG4=0.005×1.500×15.000=0.112kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.042kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：
W0=0.300
Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：
Uz=1.670
Us——风荷载体型系数：
Us=0.872
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.300×1.670×0.872=0.306kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压N=1.2×3.042+0.85×1.4
×4.725=9.273kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.042+1.4
×4.725=10.265kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；
la——立杆的纵距（m）；
h——步距（m）。
经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.306×1.500×1.800
×1.800/10=0.177kN.m
（六）、立杆的稳定性计算
卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.265kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3；
——由长细比，为3118/16=197；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；
——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到
=10265/（0.19×489）=112.999N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.273kN；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；
W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.080cm3；
——由长细比，为3118/16=197；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.177kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到
=9273/（0.19×489）+177000/5080=136.892N/mm2；
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，
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