8#楼二层结平模板施工方案.docx

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8#楼二层结平模板施工方案

一、工程概况2

二、编制依据2

三、荷载选择2

四、材料选择3

五、梁、板支模构造3

六、施工说明4

七、支模系统验收要求4

八、拆除5

九、安全及应急措施5

十、附件：

模板支撑系统计算书5

1、120厚板模板支撑系统5

1.1荷载的计算5

1.2板底多层板验算：

1.3.板底50×100木方验算7

1.4.钢管小横杆验算8

1.5钢管大横杆验算8

1.6钢管立杆稳定验算9

2、250×650梁模板支撑系统9

2.1荷载计算9

2.2梁底多层板模板验算10

2.3梁底木方验算10

2.4.梁底钢管小横杆验算11

2.5梁底大横杆验算12

2.6梁下钢管支撑验算13

附图

8#二层结平（5.05米标高）模板支撑施工方案

一、工程概况

8#楼工程位于常州市钟楼区，为32F高层住宅，二层结平层高5m。

结平板厚度为120mm，结平梁截面尺寸有400×650、400×550、400×450、400×400、200×500、200×550、200×400、200×350。

本施工方案选取截面尺寸为400×650、400×450的梁，120厚结平板，支模高度为5m进行计算设计。

其他部位参照施工。

二、编制依据

施工图纸

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）

《建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范》（JGJ130，J84-2001）

《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程-混凝土结构工程》

《建筑施工手册》（第四版）

三、荷载选择

序号

名称

荷载

木模板自重

0.3kN/ｍ2

混凝土自重

24kN/ｍ2

梁钢筋自重

板钢筋自重

1.524kN/ｍ2

1.124kN/ｍ2

振捣

荷载

计算水平面荷载

2.0kN/ｍ2

计算垂直面荷载

4.0kN/ｍ2

施工人

员及设

备荷载

计算底模及小横杆时

4kN/ｍ2,计算弯矩时再以集中力2.5kN验算,取最大值

计算大横杆时

2.4kN/ｍ2

计算立杆及其他支承构件

1.6kN/ｍ2

四、材料选择

材料

规格

性能指标及其他

钢管

Q235钢∮48×2.8

抗弯强度设计值：

fm=205N/mm2

截面积：

A=3.97cm2

惯性矩：

I=10.2cm4

截面模量：

W=4.25cm3

回转半径：

i=1.60cm

弹性模量：

E=2.06×105N/mm2

模板木材

（松木）

50mm×100mm

自重：

30N/M

截面惯性矩：

Ix=4166667mm4，IY=1041667mm4

截面最大抵抗矩：

Wx=83333mm3，WY=41667mm3

顺纹抗剪：

fv=1.4N/mm2

抗弯：

fm=13N/mm2

弹性模量：

E=9000N/mm2

多层板

12厚

截面模量：

W=24000mm3

弹性模量：

E=4050N/mm2

惯性矩：

I=144000mm4

静弯曲强度垂直纤维向最小值：

f=10.32N/mm2

抗剪：

=1.2N/mm2

自重0.066KN/m2

扣件

单扣件承载力

8KN

双扣件承载力

12KN

对拉螺栓

∮12

【N】=12.9KN

五、梁、板支模构造

截面尺寸

（mm）

立杆纵距

（mm）

立杆横距

（mm）

小横杆间距

（mm）

梁底木方

（根、mm）

水平杆步距

（mm）

对拉螺栓

（mm）

400×650

1000

1000/3

1800

400×550

1000

1000/3

1800

400×450

1000

500

1800

400×400

1000

500

1800

200×550

1000

500

1800

200×500

1000

500

1800

200×400

1000

500

1800

200×350

1000

500

1800

120mm

1000

250

1800

所有立杆顶部均使用双扣件

六、施工说明

1、本工程梁及结平模板采用50×100木方，12厚多层板和壁厚不少于2.8的∮48×2.8钢管、∮12对拉螺杆，螺帽、“3”形卡、梁板立杆顶部均采用双扣件形式,所有立杆采用定尺钢管。

2、支撑系统搭设前，先做专项安全技术交底，支撑系统由架子工搭设。

3、施工前，由现场技术人员根据施工方案在混凝土板面上按平面布置图确定立杆及纵横水平杆位置。

4、施工顺序：

柱、剪力墙钢筋绑扎、模板搭设→搭设模板承重架→梁、结平模板铺设、结平钢筋绑扎、→梁、板模板支模系统等混凝土到强度后拆除。

梁、板模板搭拆施工顺序：

立杆→水平杆（大横杆）→小横杆→50×100木方立放→底模→梁筋→侧模→板模→板筋→梁、板混凝土→混凝土养护→拆除支撑系统。

施工时先搭设主梁排架→搭设次梁排架→根据已搭设梁的排架，调整立杆间距，搭设板的支撑系统。

5、120mm厚板支模系统为：

12厚多层板50×100木方，木方立放，木方间距不大于250；木方下纵横向钢管水平杆，立杆间距1000×1000，采用定尺钢管。

立杆顶部均采用双扣件。

水平钢管与钢管立杆用扣件连接，水平杆步距不大于1800，水平杆件与已浇筑的混凝土柱刚性连接；离地200处设纵横向扫地杆。

6、400×650（400×550）梁支模系统为：

梁底12厚多层板，50×100木方四根立放，小横杆间距1000/3，立杆梁两侧各一根，立杆横距1000，纵距1000。

立杆顶部均采用双扣件。

水平钢管与钢管立杆用扣件连接，水平杆步距不大于1800，离地200处设纵横向扫地杆。

7、400×450（400×400）梁支模系统为：

梁底12厚多层板，50×100木方四根立放，小横杆间距500，立杆梁两侧各一根，立杆横距1000，纵距1000。

立杆顶部均采用双扣件。

水平钢管与钢管立杆用扣件连接，水平杆步距不大于1800，离地200处设纵横向扫地杆。

8、200×550（200×500）梁支模系统为：

梁底12厚多层板，50×100木方两根立放，小横杆间距500，立杆梁两侧各一根，立杆横距1000，纵距1000。

立杆顶部均采用双扣件。

水平钢管与钢管立杆用扣件连接，水平杆步距不大于1800，离地200处设纵横向扫地杆。

9、支模系统全高设置纵横向水平杆，梁板柱支撑系统形成一整体，从而确保结平层混凝土浇筑时整个支撑系统的稳定。

10、每个扣件的拧紧力矩对都要控制在40-65N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的钢管。

11、梁板底模板起拱1‰。

12、混凝土浇筑方向先远后近，混凝土分层浇筑，不能集中堆载，混凝土堆载高度不能大于作业面设计标高100㎜。

七、支模系统验收要求

1、钢管、扣件进场后进行材料验收，提供钢管、扣件合格证。

2、施工过程中：

项目部管理人员、架子工组长同步检查。

3、施工完毕后，由公司技术安全部门、现场项目经理、安全员验收。

4、验收标准：

按施工方案搭设，立杆垂直度全高不大于30㎜，其他模板起拱、平整度等验收内容由项目部质检员按《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）会同监理人员共同验收。

八、拆除

1、混凝土施工完毕待监理批准方可拆去梁侧模板。

2、混凝土施工时同步制作拆模试块，及时送检并取得强度报告。

取得强度报告后得到监理许可后进行拆模。

九、安全及应急措施

1、作业工人佩戴好安全防护用品。

2、支模前进行专项安全交底，并履行签字手续。

临边无防护设施情况下支模应系好安全带。

在水平杆件上铺木板或竹芭，供搭设时工人行走。

3、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，本工程按后浇带分段施工，在后浇带处的立杆外侧搭设垂直剪刀撑。

4、搭设时，钢筋等材料不能在支架上方堆放。

5、泵车送料时，平台上不准过量堆放，混凝土堆放高度不得超出设计板厚100mm，严防平台超载而倒塌伤人。

6、施工作业人员不要聚集在一起，应分散作业。

按既定的混凝土浇筑方案确定的混凝土浇筑方向浇筑混凝土。

7、混凝土浇筑时项目部安排专人进行看模，看模时工人站在支模架外，用强光手电照明监控支撑系统情况，听到异常声响时立即报告项目部人员，并停止作业，施工人员撤离。

8、项目部接到报告后与监理、业主分析施工情况，决定是否需要采用措施。

待隐患消除后才能继续作业。

9、若发生事故，立即报告并按公司和项目部的应急预案方案执行。

抢救伤员防止伤害扩大。

十、附件：

模板支撑系统计算书

现浇混凝土梁、板模板支撑系统设计计算书

1、120厚结平板模板支撑系统

120厚板支模系统为：

12厚多层板+50×100木方，木方立放，木方间距不大于250；木方下纵横向钢管水平杆，间距为1000，立杆间距1000×1000，采用定尺钢管。

立杆顶部均采用双扣件形式。

1.1荷载的计算

序号

荷载名称

计算式

值（kN/㎡）

①

模板自重标准值

0.3

0.30

②

混凝土自重标准值

24×0.12

2.88

③

钢筋自重标准值

1.124×0.12

0.13

④

施工人员及设备荷载

荷载组合一：

由活荷载效应控制时：

ｑ1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+2.88+0.13）×1.2+4×1.4=9.57kN/m2

荷载组合二：

由永久荷载效应控制时：

ｑ2=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=（0.3+2.88+0.13）×1.35+4×0.7×1.4=8.39kN/m2

二者取大值，取q1=9.57KN/m2

1.2板底多层板验算：

1.2.1弯矩验算

按照简支梁计算，模板下木方间距为250，

1、施工荷载为均布线荷载时计算简图如下：

图1.2-1模板在均布线荷载作用下的计算简图

此时线荷载q=q1×1.0=9.57×1.0=9.57KN/m=9.57N/m

最大弯矩M1=9.57×2502/8=74765.625N.mm

2、施工荷载为集中荷载时，计算简图如下：

图1.2-2模板在集中荷载作用下的计算简图

多层板模板自重线荷载设计值q=0.066×1.0×1.2=0.08kN/m，跨中集中荷载设计值P=2.5×1.4=3.5kN

此时最大弯矩M2=0.08×0.2502/8+3.5×0.25/4=0.219kN.m=219000N.mm

3、由于M2＞M1，故多层板模板强度验算采用M2=219000N.mm

12厚多层板截面模量W=24000mm³；静弯曲强度最小值f=10.32N/mm²；弹性模量E=4050N/mm²

σ=M/W=219000/24000=9.125N/mm²＜f=10.32N/mm²满足要求

1.2.2挠度验算

惯性距I=144000mm4

荷载ｑ=（①+②+③）×1.0=（0.3+2.88+0.12）×1.0=3.3kN/m=3.3N/mm

Wmax=5ql4/384El=5×3.3×2504/384×4050×144000=0.29<[w]=1/400=250/400=0.625mm

满足要求

1.2.3剪应力验算

剪力V=ql/2=9.57×250/2=1196.25N

剪应力τ=3v/2bh=3×1196.25/（2×1000×12）=0.149N/mm²＜[τ]=1.2N/mm²

满足要求

1.3.板底50×100木方验算

木方间距为250，立杆间距1000×1000。

1.3.1弯矩验算

1、木方上施工荷载为线荷载时的计算简图如下：

图1.3-1木方在线荷载作用下的计算简图

木方上线荷载：

ｑ=9.57×0.25=2.3925kN/m=2.3925N/mm

此时最大弯矩：

M1=ql²/8=2.3925×1000²/8=299062.5N.mm

2、木方上施工荷载集中荷载时，计算简图如下：

图1.3-2木方在集中荷载作用下的计算简图

木方自重线荷载设计值：

0.03×1.2=0.036kN/m

跨中集中荷载设计值：

P=2.5×1.4=3.5kN/m

此时最大弯矩：

M2=0.036×1.0²/8+3.5×1.0/4=0.8795KN.m=879500N.mm

3、由于M2＞M1，故木方弯矩应按M2验算强度

承载力σ=M/W=879500/83333=10.55＜fm=13N/mm²满足要求

1.3.2剪应力验算

剪力V=ql/2=2.3925×1000/2=1196.25N

τ=3V/2bh=3×1196.25/（2×50×100）=0.36N/mm²＜[τ]=1.4N/mm²满足要求

1.3.3挠度验算

挠度验算时，不计算施工人员设备荷载及荷载分项系数，即此时

ｑ=（①+②+③）×0.215=（0.3+2.88+0.13）×0.25=0.8275kN/m=0.8275N/mm

最大挠度

Wmax=5ql4/384El=5×0.8275×10004/384×9000×4166667=0.2873mm＜[w]=1000/400=2.5mm

满足要求

1.4.钢管小横杆验算

1.4.1荷载计算

序号

荷载名称

计算式

值（KN/m2）

①

模板自重标准值

0.3

②

混凝土自重标准值

24×0.12

2.88

③

钢筋自重标准值

1.124×0.12

0.13

④

施工人员及设备荷载

2.4

荷载组合一：

由活荷载效应控制时

q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+2.88+0.13）×1.2+2.4×1.4=7.33kN/m2

荷载组合二：

由永久荷载效应控制时

q2=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=（0.3+2.88+0.13）×1.35+2.4×0.7×1.4=6.82kN/m2

二者取大值，取q1=7.33kN/m2

则木方上线荷载为ｑ=7.33×0.25=1.8325kN/m=1.8325N/mm

1.4.2弯矩验算

钢管小横杆承受木方传来的集中荷载，木方间距是250mm，立杆作为钢管小横杆支点，按最不利的单跨集中荷载，计算简图：

图1.4-1板底小横杆的计算简图

木方传递给钢管小横杆的集中力

P=ql=1.8325×1000=1832.5N

最大弯矩Mmax=PL/2=1832.5×1000/2=916250N.mm

承载力σ=0.9Mmax/W=0.9×916250/4250=194N/mm²＜fm=205N/mm²满足要求

1.4.3挠度验算

验算挠度时不包括荷载分项系数及施工人员和设备荷载，此时

P=（①+②+③）×0.25×1000=（0.3+2.88+0.13）×0.25×1000=827.5N

最大挠度

Wmax=19Pl3/384El=19×827.5×1000³/384×206000×102000=1.95mm＜[w]=1000/400=2.5mm

满足要求

1.5钢管大横杆验算

大横杆及小横杆均与立杆扣接，大横杆起水平牵杆作用，大横杆上不承受小横杆传来的荷载，所以大横杆不再验算。

1.6钢管立杆稳定验算

1.6.1荷载计算

序号

荷载名称

计算式

值（kN/㎡）

①

模板自重标准值

0.3

②

混凝土自重标准值

24×0.12

2.88

③

钢筋自重标准值

1.124×0.12

0.13

④

施工人员及设备荷载

1.6

荷载组合一：

由活荷载效应控制时

q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.3+2.88+0.13）×1.2+1.6×1.4=6.21kN/m2

荷载组合二：

由永久荷载效应控制时

q2=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=（0.3+2.88+0.13）×1.35+1.6×0.7×1.4=6.04kN/m2

二者取大值，取q1=6.21kN/m2

每根立杆承载N=6.21×1×1=6.21kN

1.6.2立杆稳定性验算

板底钢管步距不大于1.8米，ø48×2.8钢管回转半径i=1.6cm,截面积A=3.97cm2

长细比λ=1о/i=1800/16=112.5＜[λ]=150,查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表得稳定系数σ=0.499

立杆得稳定性：

σ=N/A=6.21×103/0.499×397=31.35N/mm²＜f=205N/mm²满足要求

扣件防滑计算：

N=6.21KN<12KN（双扣件）,所以扣件不会滑移。

所以，120厚板模板支撑系统搭设方案是可行的。

2、400×650梁模板支撑系统

梁底12厚多层板，50×100木方四根，小横杆间距1000/3；立杆两根，梁两侧各一根，立杆横距1000，立杆纵距1000，水平杆步距不大于1800。

2.1荷载计算

序号

荷载名称

计算式

值（kN/m）

①

模板自重标准值

0.3×（0.4+0.65×2）

0.51

②

混凝土自重标准值

24×0.4×0.65

6.24

③

钢筋自重标准值

1.524×0.4×0.65

0.39624

④

振捣荷载

2×0.4

0.8

荷载组合一：

由活荷载效应控制时

q1=（①+②+③）×1.2+④×1.4=（0.51+6.24+0.39624）×1.2+0.8×1.4=9.7kN/m

荷载组合二：

由永久荷载效应控制时

q2=（①+②+③）×1.35+④×0.7×1.4=（0.51+6.24+0.39624）×1.35+0.8×0.7×1.4=10.43kN/m

二者取大值，取q2=10.43kN/m

2.2梁底多层板模板验算

梁底多层板下四根木方，按三跨简支梁计算，计算简图如下:

图2.2-1梁底模板计算简图

考虑梁内混凝土浇筑时，在400mm宽范围内不可能分块浇筑，故按照满跨荷载考虑，弯矩系数Km=0.1、剪力系数Kv=0.6、挠度系数Kw=0.677。

2.2.1底模多层板弯矩验算

梁纵向线荷载转换成横向线荷载:

q=10.43×1.0/0.4=26kN/m

最大弯矩M=Kmql²=0.1×26×0.133²=0.046KN.m=46000N.mm

12厚多层板W=24000mm³

σ=M/W=46000/24000=1.92N/mm²＜10.32N/mm²满足要求

2.2.2剪力验算

剪力V=Kvql=0.6×26×133=2074.8N

τ=3V/2bh=3×2074.8/（2×1000×12）=0.25935N/mm²＜[τ]=1.2N/mm²满足要求

2.2.3挠度验算（不包括活荷载及荷载分项系数）：

梁纵向线荷载转换成横向线荷载：

q=（①+②+③）×1.0/0.4=7.14624×1.0/0.4=17.8656kN/m

12厚多层板惯性距I=144000mm4弹性模量E=4050N/mm²

最大挠度

Wmax=Kwql4/100EI=0.677×17.8656×1334/100×4050×144000=0.069mm

＜[w]=l/400=133/400=0.3325mm

满足要求。

2.3梁底木方验算

底模下木方净距67mm，木方验算取116.5mm宽为一个计算单元

图2.3-1梁底木方计算单元示意图

钢管小横杆作为木方的支点，间距333，按三跨连续梁计算，计算简图如下：

图2.3-2梁底木方计算示意图

最不利荷载组合时的弯矩系数Km=0.117，挠度系数Kw=0.990，最大剪力系数Kv=0.617

2.3.1木方弯矩验算（梁底四根木方，中间部位的木方承受的荷载最大）：

最大值为：

q=10.43×0.1165/0.4=3.04N/m

Mmax=Kmql2=0.117×3.04×3332=39441N.mm,

σ=Mmax/W=39441/83333=0.47N/mm²＜13N/mm²满足要求

2.3.2抗剪强度验算

剪力V=Kvql=0.617×3.04×333=624.6N

τ=3V/2bh=3×624.6/2×50×100=0.187N/mm²＜[τ]=1.4N/mm²满足要求

2.3.3挠度验算

梁荷载不包括活荷载及荷载分项系数，此时中间木方上线荷载为

q=（①+②+③）×0.1165/0.4=10.43×0.1165/0.4=3.04kN/m

最大挠度wmax=Kvql4/100El=0.99×3.04×3334/100×9000×4166667=0.01mm＜[w]=1/400=333/400=0.8325mm满足要求。

2.4.梁底钢管小横杆验算

小横杆间距为333，立杆横距1000,梁两侧两根立杆。

小横杆计算简图如下：

图2.4-1梁底小横杆计算简图

2.4.1弯矩验算，计算简图参照上图

小横杆荷载q=10.43×0.333/0.4=8.683kN/m=8.683N/mm

支座反力RA=RB=qb/2=8.683×0.4/2=1.7366KN

钢管下部弯矩：

Mmax=qbl（2-b/l）/8=8.63×0.4×1×（2-0.4/1）/8

=0.69KN*M=690000N.mm

σ=MB/W=690000/4250=162.35N/mm2＜fm=205N/mm2满足要求

2.4.2挠度验算

挠度计算时不计算活荷载及荷载分项系数，此时梁线荷载折算至小横杆上线荷载为

q=（①+②+③）×0.333/0.4=7.14624×0.333/0.4=5.95kN/m

最大挠度:

wmax=qbl3（8-4b²/l²+b3/l3）/384EI=1.3mm＜[w]=1/400=1000/400=2.5mm满足要求。

2.5梁底大横杆验算

梁两侧大横杆受小横杆传递的荷载，可以简化为承受跨中集中荷载的三跨连续梁计算，计算简图如下：

图2.5-1梁底大横杆计算简图

最不利荷载组合时的弯矩系数Km=0.311，挠度系数Kw=2.716

2.5.1弯矩验算

大横杆集中荷载P=RA=1736.6N

Mmax=KmPl=0.311×1736.6×1000=540082.6N.m

σ=Mmax/W=540082.6/4

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